АЛМАТИНСКИЙ  ИНСТИТУТ  ЭНЕРГЕТИКИ И  СВЯЗИ

 

                              Кафедра охраны труда и  окружающей среды

 

 

 

 

 

 

БЖД Дипломное проектирование.

МЕТОДЫ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД

Методические указания к выполнению раздела в дипломных проектах

(для студентов всех форм обучения специальностей 050717-Теплоэнергетика и 050718-Электроэнергетика)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Алматы 2004

 

 

СОСТАВИТЕЛЬ: З.А.Кашкарова. БЖД Дипломное проектирование. Методы очистки сточных вод. Методические указания к выполнению раздела в дипломных проектах (для студентов всех форм обучения специальностей 050717-Теплоэнергетика и 050718-Электроэнергетика). - Алматы: АИЭС, 2004.- 33 с.

 

 

 

 

Методические указания содержат сведения по классификации промышленных сточных вод, рекомендации по выбору метода очистки. Приведены методики расчета наиболее широко применяемых очистных сооружений, которые будут полезны при выполнении раздела «Безопасность жизнедеятельности» дипломного проекта.

Ил. 4, табл. 8 , библиогр. – 8 назв.

 

 

Рецензент: канд. техн. наук, доцент Стояк В.В.

 

 

 

 

 

 

 

Печатается по плану издания Алматинского института энергетики и связи на 2004 г.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

© Алматинский институт энергетики и связи, 2004 г.

1 Общие положения

 

Содержание раздела «Безопасность жизнедеятельности» (БЖД) должно соответствовать основной теме дипломного проекта (работы) и включать экологические аспекты деятельности предприятий. В нем проводится оценка воздействия предприятия на окружающую среду (экологический паспорт предприятия, технологические показатели воздействия предприятия на окружающую среду, организационно-технические показатели природоохранной деятельности предприятия и др.).

Неотъемлемой частью общей проблемы охраны окружающей среды является рациональное использование и охрана водных ресурсов. Основная проблема при охране гидросферы    связана с ухудшением качества воды, обусловленным сбросом в естественные водоемы как промышленных, так и бытовых сточных вод. Наряду с этим,  огромное количество чистой воды из водоемов расходуется на разведение сточных вод до предельно допустимых концентраций (ПДК).

Промышленные предприятия могут оказывать существенное воздействие на окружающую среду в районе их расположения, как на общее состояние биосферы, так и на такую ее составляющую, как гидросфера.

В дипломных проектах, в разделе БЖД,  должны быть приведены расчеты и отражены мероприятия по снижению загрязненности промышленных сточных вод до необходимой степени, а также сокращению  объемов вод, используемых на их разведение и охлаждение.

Не допускается приводить общие рассуждения, не допустима подмена конкретных решений переписыванием правил, мероприятий, обязанностей и запрещений. Следует избегать выражений «должно быть», «должно иметь» и т.п.

Общий объем раздела БЖД - до 20 страниц компьютерного текста, который размещается перед экономической частью.

Для получения задания по разработке раздела БЖД студенты являются к преподавателю – консультанту кафедры «Охрана труда и окружающей среды» не позже чем через неделю после конкретизации темы дипломного проекта.

Время и дни консультаций определяются расписанием кафедры.

Подпись консультанта с указанием фамилии и инициалов, ученого звания и степени ставится на титульном листе, задании пояснительной записки дипломного проекта и генеральном плане проектируемого предприятия. Без подписи консультанта дипломный проект не может быть представлен к защите.

 

2        Классификация сточных вод /1-5/

 

Развитие промышленности вызывает необходимость в предотвращении отрицательного воздействия производственных сточных вод на водоемы. В связи с чрезвычайным разнообразием состава, свойств и расходов сточных вод промышленных предприятий необходимо применение специфических методов, а также сооружений по их локальной, предварительной и полной очистке.

В составе инженерных коммуникаций каждого промышленного предприятия имеется комплекс канализационных сетей и сооружений, с помощью которых осуществляется отведение с территории предприятия отработанных вод (дальнейшее использование которых либо невозможно по техническим условиям, либо нецелесообразно по технико-экономическим показателям), а также сооружений по предварительной обработке сточных вод и извлечению из них ценных веществ и примесей.

К производственным сточным водам относятся воды, использованные в технологическом процессе производства или получающиеся при добыче полезных ископаемых. Производственные сточные воды делятся на две основные  категории: загрязненные и незагрязненные (условно чистые).

Загрязненные производственные сточные воды содержат различные примеси и подразделяются на три группы:

а) загрязненные преимущественно минеральными примесями;

б) загрязненные  преимущественно органическими примесями;

в) загрязненные минеральными и органическими примесями.

По характеру примесей, с точки зрения их физико-химического состава, сточные воды делятся на две большие группы – гомогенные и гетерогенные системы, в которых можно выделить:

          а) сточные воды, содержащие нерастворимые в воде примеси с величиной частиц 10 - 10 нм и более;

          б) сточные воды, содержащие коллоидные примеси;

в) сточные воды, содержащие газы и молекулярно-растворимые органические вещества;

г) сточные воды, содержащие истинно-растворимые вещества.

По концентрации загрязняющих веществ, производственные сточные воды делятся на четыре группы:

          - от 1 до 500 мг/л   - слабоконцентрированные;

          - от 500 до 5000 мг/л – слабоконцентрированные;

          - от 500 до 30 000 мг/л – высококонцентрированные;

          - свыше 30 000 мг/л – высококонцентрированные.

По степени агрессивности производственные сточные воды разделяют на  слабоагрессивные (слабокислые с рН=6-6,5 и слабощелочные с рН=8-9), сильно-агрессивные (сильнокислые с рН<6 и сильнощелочные с рН> 9) и неагрессивные (с рН=6,5-8).

Методы очистки сточных вод подразделяются на механические, физико-химические и биологические. Для правильного выбора метода и необходимой степени очистки сточных вод нужно иметь подробные данные  о примесях,  их количестве и составе. В таблице 2.1 приводятся рекомендации по выбору метода очистки сточных вод в зависимости от состава и концентраций загрязняющих веществ / 4/.

 

Таблица 2.1 – Рекомендуемые методы очистки сточных вод

Концен-трация загрязняющих веществ, мг/л	Методы очистки сточных вод, содержащих вещества
	Преимущественно органические с температурой кипения,  С			Преимущест-венно неорга- нические
	< 120	120-250	> 250
1-500	биологический, химический, сорбционный		химический, сорбционный	механический химический, сорбционный
500-5000	химический (озонирование, хлорирование), сорбционный, жидкофазное окисление с биологической доочисткой, сжигание в печах	химический, сорбционный, экстракционный, жидкофазное окисление с био- логической доочисткой, сжигание в печах	сорбционный, жидкофазное окисление с биологи- ческой доочисткой, сжигание в печах	механический сорбционный, выпаривание
5000-30000	химический, экстракционный, жидкофазное окисление с биологической доочисткой, сжигание в печах			механический, выпаривание, сброс в море, захоронение в земле, сушка в кипящем слое
>30000	экстракционный, жидкофазное окисление с различными методами доочистки, сжигание в печах			то же

 

 

3 Механическая очистка сточных вод (физические методы) /1,6-8/

 

Механическая очистка, как правило, является предварительным способом очистки производственных сточных вод и  применяется для сточных вод, в которых довольно высокая концентрация нерастворенных минеральных и органических примесей. Для механической очистки применяют операции процеживания, отстаивания и фильтрации.

Процеживание  предназначено для выделения из сточных вод механических частиц размером 100-250 мкм, а также более мелких волокнистых загрязнений, которые в процессе дальнейшей обработки стоков слипаются и препятствуют нормальной работе очистного оборудования.

Отстаивание предназначено для выделения из сточной воды нерастворенных и частично-коллоидных механических загрязнений органического и минерального происхождения. Оно основано на закономерностях осаждения твердых частиц в жидкости. При этом может осуществляться свободное осаждение частиц, склонных к коагулированию в процессе осаждения и изменяющих при этом свою форму и размеры. Свободное осаждение наблюдается при концентрации частиц до 1 %  или 8 кг/м . Отстаивание осуществляется в песколовках и отстойниках.

Фильтрация – предназначена для глубокой очистки сточных вод от взвешенных веществ, удаление которых процеживанием и отстаиванием затруднено. Разделение фаз ведут при помощи пористых перегородок, пропускающих жидкость и задерживающих твердые частицы. Выбор перегородок зависит от свойств сточной воды, температуры и других факторов. Чаще всего используют фильтры с сетчатыми  элементами (микрофильтры и барабанные сетки) и фильтры с зернистым слоем.

В зависимости от требований к качеству очищенной сточной воды применяют различные очистные сооружения: для процеживания – решетки и сетки, предназначенные для задержания крупных частиц примесей, движущихся по каналу; для задержания мелких взвешенных в воде примесей – отстойники, фильтры, гидроциклоны и т.д.

 

3.1 Расчет песколовок /7/

 

Песколовки применяют для предварительной очистки сточных вод от тяжелых нерастворимых примесей: песка, земли со средним размером частиц около 250 мкм. Песколовки необходимо предусматривать при производительности сооружений свыше 100 м /сут.  Число песколовок или отделений песколовок надлежит принимать не менее двух, причем все песколовки или отделения должны быть рабочими.

В зависимости от направления движения сточной воды песколовки подразделяются на горизонтальные, тангенциальные  и аэрируемые.

Тип песколовки (горизонтальная, тангенциальная, аэрируемая) выбирается с учетом производительности очистных сооружений, схемы очистки сточных вод и обработки их осадков, характеристики взвешенных веществ, компоновочных решений и т.п. На рисунке 3.1 приводится схема горизонтальной песколовки.

1 – проточная часть песколовки; 2 – песковой лоток; 3 – смывной трубопровод; 4 – перегородка; 5 – песковой бункер

 

Рисунок 3.1 –Схема горизонтальной песколовки

 

При расчете горизонтальных и аэрируемых песколовок следует определять длину ,м, по формуле

                                         = ,                                                     (3.1.1)

где - коэффициент, принимаемый по таблице 3.1;

      - расчетная глубина песколовки, м, принимаемая для аэрируемых   

             песколовок равной половине общей глубины;

       - скорость движения сточных вод, м/с, принимаемая по таблице 3.2;

        - гидравлическая крупность песка, мм/с, принимаемая в зависимости               от требуемого диаметра задерживаемых частиц песка.

 

Таблица 3.1- Значение в зависимости от типа песколовок

Диаметр задерживае-мых частиц песка, мм	Гидравлическая крупность песка , мм/с	Значение в зависимости от типа песколовок в отношении ширины  к глубине аэрируемых песколовок
		Горизонталь- ные	аэрируемые
			1	1,25	1,5
0,15 0,20 0,25	13,2 18,7 24,2	- 1,7 1,3	2,62 2,43	2,50 2,25 -	2,39 2,08

 

При проектировании песколовок следует принимать общие параметры для песколовок различных типов по таблице 3.2:

а) для горизонтальных песколовок – продолжительность протекания сточных вод при максимальном притоке не менее 30 с;

б) для аэрируемых  песколовок:

1)установку аэраторов из дырчатых труб – на глубину 0,7  вдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка;

2)интенсивность аэрации – 3-5 м /(м * ч);

3)поперечный уклон дна к песковому лотку – 0,2-0,4;

4)впуск воды – совпадающий с направлением  вращения воды в песколовке, выпуск – затопленный;

5)отношение ширины к глубине отделения - =1:1,5;

в) для тангенциальных песколовок:

1)нагрузку – 110 м /(м * ч) при максимальном притоке;

2)впуск воды – по касательной на всей расчетной глубине;

3)глубину – равную половине диаметра;

4)диаметр – не более 6 м.

 

          Таблица 3.2 - Cкорость движения сточных вод

Песко- ловка	Гидравли-ческая крупность песка , мм/с	Скорость движения  сточных вод  , м/с, при притоке		Глуби-на , м	Количес-тво задер-живаемо-го песка, л/чел.-сут	Влаж-ность песка, %
		мини- мальном	макси-мальном
Горизон-тальная Аэрируемая Танген-циальная	18,7-24,2 13,2-18,7 18,7-24,2	0,15 - -	0,3 0,08-0,12	0,5-2 0,7-3,5 0,5	0,02 0,03 0,02	60 - 60

 

Расход производственной воды , л/с, при гидромеханическом удалении песка необходимо определять по формуле

 

                                           =  ,                                                                      (3.1.2)

 

где - восходящая скорость смывной воды в лотке, принимаемая равной

            0,0065 м/с;

      - длина пескового лотка, равная длине песколовки за вычетом длины

            пескового приямка, м;

       - ширина пескового лотка, равная 0,5 м.

Объем пескового приямка следует принимать не более двухсуточного объема выпадающего песка, угол наклона приямка к горизонту – не менее 60 .

Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой 1-2 м.

Типоразмеры горизонтальных песколовок приведены в таблице 3.3.

 

      Таблица 3.3 – Типоразмеры песколовок

Пропуск- ная способ- ность, м /сут.	Число отделений	Размеры отделения, м
		длина, А	ширина, В	наполнение (глубина проточной части),
25 50 70 100 140 200 280	2 2 2 3 2 3 4	9 15 18 18 18 18 18	1,25 2.80 3,00 3,00 4.50 4.50 4.50	0,55 0,55 0,58 0,55 0,67 0,65 0,67

 

 

3.1.1 Пример расчета горизонтальной песколовки /8/  

 

Исходные данные: расчетный расход сточной воды - q = 1,319 м /с;

                                           минимальный расход                    -  q =  0,407 м /с.

1.Учитывая возможность увеличения объема сточных вод в будущем, определим в подводящем канале  расчетный расход с коэффициентом 1,4

 

 м /с.

 

2. Площадь живого сечения песколовки

 

 м ,

 где  – скорость движения сточных вод;  ≤ 0,3 м/с при минимальном притоке сточных вод;

         – число песколовок или их отделений;  = 2 (предусматриваем      дополнительно однорезервное отделение).

   

3. Длина песколовки рассчитывается по формуле

 

                                                   ,                                                      (3.1.3)

 

где  - коэффициент, зависящий от типа песколовки и гидравлической           крупности песка,  = 1,7;

- расчетная глубина песколовки, принимается несколько больше    глубины песколовки в подводящем канале, но не более 1,0 м.  м,  принимаем м;

 - гидравлическая крупность песка; 18-24 мм/с, принимаем

18,7 мм/с.

 

                                              м.                                                (3.1.4)

 

4. Ширина отделения песколовки рассчитывается по формуле

 

                                             м.                                                      (3.1.5)

 

5. Скорость протока сточных вод в песколовке при минимальных расходах должна быть не менее 0,15 м/с и рассчитывается по формуле

 

                                          ,                            (3.1.6)

    

где

 

6. Продолжительность протока сточных вод в песколовке должна быть не менее 30 с при максимальном притоке и рассчитывается по формуле

 

                                          с.                                                             (3.1.7)

 

Для поддержания в горизонтальной песколовке постоянной скорости движения сточных вод на выходе из нее предусматривается водослив с широким порогом. Расчет водослива сводится к определению перепада между дном песколовки и порогом водослива  и ширины песколовки .Перепад определяем по формуле

 

                                         ,                                                          (3.1.8)

 

где  - отношение максимального и минимального расходов

                                                ;

 и - глубина воды в песколовке при  и  и скорости движения   сточной воды  

 

                                     

 

                                    ;

  

                                   м.  

 

Ширина водослива  рассчитывается по формуле

                                

                                  ,                                                               (3.1.9)

 

где - коэффициент расхода сточной воды, принимается 0,35 0,38,     

                      принимаем  = 0,35

 

                               .

                   

Объем осадочной части песколовки рассчитывается по формуле

           

                                ,                                                                       (3.1.10)

 

где  – объем задерживания песка = 0,02 л;

                 – период между чистками песколовок  ≤ 2 сут;

      312400 чел. – приведенное население по взвешенным частицам.

 

                                .

 

Высота слоя песка в песколовке рассчитывается по формуле

 

                              .                                                 (3.1.11)

 

Полная строительная высота песколовки рассчитывается по формуле

 

                              = 0,65 + 0,1 + 0,4 = 1,15 м.                   (3.1.12)

 

Стенки камер для песка должны иметь угол наклона не менее 60 . Удаление песка из песколовки предусматривается при помощи скребковых механизмов и гидроэлеваторов (рисунок 3.1).

 

3.2 Расчет  отстойника /1,7,8/

 

Отстаивание воды для выделения из нее  нерастворенных оседающих или всплывающих механических примесей является одним из наиболее распространенных в практике способов разделения суспензий. Отстаивание производится в горизонтальных, радиальных или комбинированных отстойниках. Тип отстойника (вертикальный, радиальный, с вращающимся сборно-распределительным устройством, горизонтальный и др.) необходимо выбирать с учетом принятой технологической системы очистки сточных вод и обработки их осадка, производительности сооружений, конфигурации и рельефа площадки и т.п.  Отстойники различают периодического и непрерывного действия. По направлению движения воды они делятся на  горизонтальные, вертикальные и радиальные.

Основным исходным параметром при технологическом расчете отстойников всех типов является скорость осаждения взвешенных частиц (гидравлическая крупность), для выделения которых предназначен отстойник. Скорость осаждения зависит в свою очередь от целого ряда факторов – от размера частицы и ее формы; от плотности частицы и плотности воды, в которой происходит осаждение; от вязкости воды; от скорости и направления потока воды в отстойнике и др.

Горизонтальные отстойники рекомендуется применять при расходе сточных вод свыше 15 000 м /сутки. Эффективность отстаивания достигает    60 %.Глубина отстойников  колеблется от 1 до 4 м, длина – 8 12 . Горизонтальные отстойники представляют собой прямоугольные резервуары, имеющие два и более одновременно работающих отделения (рисунок 3.2).

1 – водоподводящий лоток; 2 – ленточный скребок; 3 – водоотводящий лоток; 4 – направляющие ролики; 5 – приводной механизм; 6 – отвод осадка

 

Рисунок 3.2 – Схема горизонтального отстойника с ленточным скребковым устройством

Вертикальные отстойники (рисунок 2.3) применяют при расходе сточных вод до 20 000 м /сутки и при низком уровне грунтовых вод. Эффективность осаждения в вертикальных отстойниках ниже на 10-20 %, чем  в горизонтальных.

 

1 – центральная подводящая труба;     2 – отражательный щит;

3 – иловая труба

 

Рисунок 3.3 – Схема вертикального отстойника

 

 Число отстойников следует принимать: первичных – не менее двух, вторичных – не менее трех при условии, что все отстойники являются рабочими, При минимальном числе их расчетный объем необходимо увеличивать в 1,2-1,3 раза.

Основным исходным параметром при технологическом расчете отстойников всех типов является скорость осаждения взвешенных частиц (гидравлическая крупность), для выделения которых и предназначен отстойник. Скорость осаждения зависит в свою очередь от целого ряда факторов – от размера частицы и ее формы; от плотности частицы и плотности воды, в которой происходит осаждение; от вязкости воды; от скорости и направления потока воды в отстойнике и др. Для проектирования сооружений и аппаратов механической очистки должны быть заданы следующие данные:

-       общее количество сточных вод, м/ч;

-       температура сточных вод, С;

-       периодичность образования сточных вод;

-       тяжелые механические примеси, мг/л;

-       нефтепродукты, масла, мг/л;

-       плотность тяжелых и легких загрязнений, г/см ; кинетика осаждения механических примесей тяжелее и легче воды при их расчетной концентрации в исходной воде;

-       требуемая степень очистки (%) или допустимое содержание загрязнений легче и  тяжелее воды, мг/л;

-       гидравлическая крупность частиц тяжелее и легче воды, которую необходимо выделить для обеспечения требуемой степени очистки, мм/с.

Гидравлическая крупность определяется по кривым кинетики отстаивания Э = f (t) (рис.2 /7/), полученным экспериментально отстаиванием                    сточной воды в статических условиях в слое h,  как правило, отличным от действительной высоты отстаивания в выбранном  типе отстойника, поэтому для приведения полученных результатов к натурным надлежит производить пересчет по формулам (3.2.1) и (3.2.2)  с учетом поправки на изменение вязкости воды при изменении температуры (таблица 3.4)

 

                                   ,                                                     (3.2.1)

 

где    - глубина проточной части в отстойнике, м;

-коэффициент использования объема проточной части отстойника;

 - продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки и  получения в лабораторном цилиндре в слое , данную величину допускается принимать по таблице  3.5;

-  показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе     осаждения, можно определять по чертежу 2 /7/.

 

Таблица 3.4  – Изменение вязкости воды при изменении температуры

Темпера-тура воды, С	60	50	40	30	25	20	15	10	5	0
Коэффи-циент вязкости , 10 Н с/м	0,469	0,549	0,656	0,801	0,894	1,01	1,14	1,1,308	1,519	1.792

 

Таблица 3.5 - Продолжительность отстаивания  согласно эффекту очистки

 

В случае, когда температура сточной воды в производственных условиях отличается от температуры воды, при которой отстаивалась кинетика отстаивания, необходимо вводить поправку

 

                                                        .                                                   (3.2.2)

 

Показатель степени, зависящий от природы загрязнений, в том числе и от агломерируемости взвесей для промышленных сточных вод, определяется по полученным экспериментально кривым кинетик отстаивания  в слоях  h и h (рисунок 2 /7/)

 

.

 

Таблица 3.6 – Основные  расчетные параметры отстойников

Отстойник	Коэффици-ент исполь-зования объема	Рабочая глубина части  ,м	Ширина , м	Скорость рабочего потока , мм/с	Уклон днища к иловому приямку
Горизонтальный Радиальный Вертикальный С тонкослойны- ми блоками	0,5 0,45 0,35 0,5-0,7	1,5-4 1,5-5 2,7-3,8 0,025-0,2	2 -5 - - 2-6	5-10 5-10 - -	0,005-0,05 0,005-0,05 - -

 

Величину турбулентной составляющей , мм/с, в зависимости от скорости рабочего потока  следует определять по таблице 3.7.

При расчете сооружений для механической очистки промышленных сточных вод экспериментальное определение показателей характеристики воды и загрязнений должно предшествовать проектированию в каждом конкретном случае. Если проектирование ведется для строящегося предприятия, данные о характеристике воды возможно получить при изучении воды на аналогичном производстве.  Опыт обследования предприятий показывает, что величина гидравлической крупности частиц U , которые должны быть выделены для обеспечения требуемого эффекта, колеблется в пределах 0,2-0,5 мм/с, поэтому для ориентировочных расчетов отстойных сооружений величину U можно принимать равной 0,25-0,3 мм/с.

 

Таблица 3.7 - Величина турбулентной составляющей  в зависимости от скорости рабочего потока

 

Производительность одного отстойника , м /ч следует определять, исходя из заданных геометрических размеров сооружений и требуемого эффекта очистки сточных вод по формулам:

а) для горизонтальных отстойников

 

                                                =3,6 ( );                                 (3.2.3)

 

 б) для отстойников радиальных, вертикальных и с вращающимися распределительными устройствами

 

                                                =2,8 ( ;                            (3.2.4)

 

в) для отстойников с тонкослойными блоками при перекрестной схеме работы

 

                                                = ,                                               (3.2.5)

 

где -коэффициент использования объема, принимаемый по          таблице 3.6;

  - длина секции, отделения, м;

  - длина тонкослойного блока (модуля), м;

 - ширина секции, отделения, м;

 - диаметр отстойника, м;

 -  диаметр впускного устройства, м;

- гидравлическая крупность задерживаемых частиц, мм/с,    определяемая  по  формуле  (3.2.1);

-   турбулентная составляющая, мм/с, принимаемая по таблице 3.7 в зависимости от скорости потока в отстойнике  , мм/с;

   -   высота тонкослойного блока, м;

   -    высота яруса тонкослойного блока (модуля), м;

  -  коэффициент сноса выделенных частиц, принимаемый при плоских пластинах равным 1,2, при рифленых пластинах – 1.

Основные конструктивные параметры следует принимать:

а) для горизонтальных отстойников:

 1)диаметр раструба – 1,35 диаметра трубы;

               2)диаметр отражательного щита - 146 ;

               3)скорость рабочего потока между раструбом и отражательным щитом – не более 20 мм/с для первичных отстойников и не более 15 мм/с для вторичных;

               4)высоту нейтрального слоя между низом отражательного щита и уровнем осадка – 0,3 м;

5)угол наклона днища - 50-60 ;

в) для отстойников с тонкослойными блоками - угол наклона пластин от 45 до 60 .

         

3.2.1 Пример расчета  тонкослойного отстойника, работающего по перекрестной схеме удаления осадка /8/

 

Исходные данные: расход сточных вод завода составляет 1200 м /сут; коэффициент часовой неравномерности составляет 1,1; завод работает в две смены.

Исходная концентрация тяжелых механических примесей – 700 мг/л; масло- и нефтепродуктов – 100-300 мг/л. Допустимая концентрация механических примесей в очищенной воде – 50 мг/л, нефтепродуктах – 25 мг/л.

По кривым кинетики отстаивания в слое воды, равном высоте яруса h =0,1 м, находим, что гидравлическая крупность тяжелых механических взвесей, которые требуется выделить, составляет

 

U =1000 / h   = (0,1* 1000)/500=0,2 мм/с.

 

Из условия количества загрязнений в сточных водах (700 мг/л) принимаем высоту яруса в отстойнике равной 0,1 м (таблица 3.6). Для обеспечения условий сползания осадка по пластинам угол наклона пластин   принимаем равным 45 . В качестве материала пластин по имеющимся возможностям будет использована листовая сталь  =3 мм. Задавшись скоростью потока в ярусе отстойника (таблица 3.6)    = 7 мм/с, определяем по формуле  длину яруса

 

L = м.

 

Из условия допустимого прогиба ( =3-5 мм) наклоненной под углом 45 пластины принимаем ширину блока  =0,75 м. Т.о., максимальная ширина пластины в блоке будет м. Задаемся высотой блока с параллельными пластинами   =1,5 м.

По формуле 3.2.5 определяем производительность одной секции тонкослойного отстойника с двумя рядами блоков (см. рисунок 3 /7/)

 

q   =7,2* 0,75* 1,5* 0,75* 4,2    = 42,5 м/ч.

 

Проверяем скорость воздуха потока в ярусе отстойника при использовании поперечного сечения на 75%   =0,75 (таблица 3.6).

Принимая во внимание, что при проектировании очистных установок, как правило, применяют типовые или экспериментальные конструкции отстойных сооружений с известными геометрическими размерами, за расчетную величину следует принимать производительность одного отстойника q , при которой обеспечивается заданный эффект очистки. После расчета q , исходя из общего расхода сточных вод, определяется количество рабочих единиц отстойников N

 

N= q / q =1200/42,5=30

 

3.2.2 Пример расчета нефтеловушки (выделение всплывающих            примесей) /4/

 

Процесс отстаивания используют и для очистки производственных сточных вод от нефтепродуктов - нефти, масел, жиров и т.д.

Нефтеловушки (рисунок 3.5) предназначаются для очистки нефтесодержащих сточных вод от основной массы нефти и нефтепродуктов, твердых механических примесей.    Они рассчитываются на задержание частиц нефти гидравлической крупностью 0,15 мм/с.

 

1 – корпус нефтеловушки;        2 – гидроэлеватор;      3 – слой нефти;

4 –нефтесборная труба;             5 – нефтеудерживающая перегородка;

6 – скребковый транспортер;    7 – приямок для осадка.

       

                                 Рисунок 3.5 – Нефтеловушка

 

По своему назначению  нефтеловушки делятся на локальные  (предварительные очистные сооружения) и центральные (работающие в составе

общезаводских очистных сооружений завода). Нефтеловушки должны обеспечивать очистку сточных вод до остаточного содержания нефтепродуктов не более 100 мг/л. Расчетный объем нефтеловушки принимается равным двухчасовому расходу производственных сточных вод. Средняя скорость сточных вод в нефтеловушке  5 мм/с. Основные параметры типовых горизонтальных нефтеловушек представлены в таблице 3.8.

 Для обеспечения бесперебойной работы нефтеловушки должны иметь не менее двух параллельно работающих секций. Нефтеловушки оборудуются нефтесборными трубами и скребковыми транспортерами для сгона всплывающих нефтепродуктов и сдвига осадка в приямок. Удаление осадка из приямка осуществляется гидроэлеватором или через донные клапаны. У кромки нефтесборных труб предусматривается обогрев слоя всплывающих нефтепродуктов.

 Для повышения эффективности механической очистки нефтесодержащих сточных вод, сокращения занимаемой площади и снижения капитальных затрат целесообразно применение многополочных нефтеловушек. Они представляют собой усовершенствованный вид горизонтальной нефтеловушки, оборудованной полочными блоками. При движении потока в ярусах блока частицы нефти всплывают. Высота яруса в блоках – 50-70 мм. Эффект осветления сточной воды в многополочной нефтеловушке составляет 60-93%. Остаточное содержание нефтепродуктов в воде равен 70-100 мг/л. Гидравлическая нагрузка в четыре раза больше, чем в обычной нефтеловушке при равном эффекте осветления.

 

Таблица 3.8 – Основные параметры типовых горизонтальных нефтеловушек

Средняя пропускная способность		Число секций	Глубина проточной части, м	Строительные размеры, м
л/с				Ширина	Длина	Высота
5 10 20 30 45 110 165 220	18 36 72 108 162 396 594 792	1 2 2 2 2 2 3 4	1,20 1,25 1,50 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00	2 2 3 3 3 6 6 6	12 12 18 24 30 36 36 36	2,4-3,6 2,4-3,6 2,4-3,6 2,4-3,6 2,4-3,6 2,4 2,4 2,4

 

Расчет многополочных нефтеловушек ведется на основе теории тонкослойного отстаивания.

Последовательность расчета:

-         расстояния между параллельными пластинами  h = 0,05 – 0,07 м;

-         диаметр труб берется равным 0,1 м;

          -    расчетная длина пакета пластин определяется по формуле

            

                                                                                         (3.2.6)

где    - расчетная (средняя) скорость движения сточной воды

                          между пластинами и в трубах трубчатого пакета, м/с,                     5 мм/с;

                   - гидравлическая крупность частиц нефти равная 0,15 м/с;

                   - диаметр труб трубчатого блока равный 0/1 м;

       - угол наклона пластин или трубок к горизонту,    = 45  60 .

 -   общая длина пакета пластин или трубок рассчитывается по формуле

 

                                       ,                                                             (3.2.7)

где    - длина начального неустановившегося движения жидкости, м;

                 ;

                 - гидравлический диаметр, м;      при использовании пластин;

                 - при использовании трубчатого пакета;

                – число Рейнольдса определяется по формуле

 

                                          ,                                                               (3.2.8) 

 

где       - кинематическая вязкость воды, м / с.

Длину полочного блока или трубчатого пакета рекомендуется принимать в пределах

                                         .

 

4 Химическая очистка сточных вод  (физико-химические методы очистки сточных вод /1,5,7,8/

 

 Производственные сточные воды от технологических процессов очень часто содержат щелочи и кислоты. В большинстве кислых стоков содержатся растворимые соли тяжелых цветных металлов, которые необходимо выделять из сточных вод.

С целью предупреждения коррозии материалов канализационных очистных сооружений, нарушения биохимических процессов в водоемах, а также осаждения из сточных вод солей тяжелых металлов кислые и щелочные стоки подвергают химической очистке.

Химическая очистка может применяться как самостоятельный метод перед подачей производственных сточных вод в систему оборотного водоснабжения, а также перед спуском их в водоемы. Применение химической очистки в ряде случаев целесообразно перед биологической или физико-химической очисткой. Основными методами физико-химической очистки производственных сточных вод являются нейтрализация и окисление.

Кислые и щелочные сточные воды перед сбросом  их в промышленную канализацию или водоемы должны быть нейтрализованы до достижения величины рН, равной 6,5-8,5. При нейтрализации сточных вод допускается смешение кислых и щелочных стоков для их взаимонейтрализации.

Нейтрализация – химическая реакция между кислотой и основанием. Нейтральными считаются сточные воды, имеющие рН=6,5-8,5. Нейтрализации подвергаются сточные воды с рН< 6,5 и рН > 8,5.

Большую опасность представляют кислые стоки, которых образуется гораздо больше, чем щелочных. При химической очистке применяют следующие способы нейтрализации:

- взаимная нейтрализация кислых и щелочных сточных вод;

- нейтрализация реагентами;

- фильтрация через нейтрализующие материалы.

Выбор способа нейтрализации зависит от многих факторов: вида и концентрации кислот загрязняющих промстоки, расхода и режима поступления отработанных вод на нейтрализацию, наличия реагентов, местных условий, в которых происходит очистка и т.д.

Режимы сброса сточных вод, содержащих кислоты и щелочи, как правило, различны. Кислые воды обычно сбрасываются в течение суток равномерно и имеют постоянную концентрацию, щелочные воды сбрасываются периодически по мере их накопления. В связи с этим для щелочных вод часто устраивают регулирующий резервуар, объем которого определяется суточным поступлением щелочных вод. Из этого резервуара щелочные воды равномерно выпускают в камеру реакции, где происходит взаимная нейтрализация.

 

4.1 Пример расчета взаимной нейтрализации

 

         Исходные данные: кислые сточные воды содержат -4,7;   -3,8 г/л; щелочные сточные воды содержат  - NaОН – 3,3; Na СО – 2,9 г/л. Для расчета взаимной нейтрализации концентрации кислот и щелочей надо выразить в г-экв/л.

 

В кислых сточных водах это составит

 

                                          - 4,7 : 49 = 0,0958 г-экв/л;

 - 3,8 г/л :36,5 = 0,1041 г-экв/л;

итого кислот – 0,2 г-экв/л.

 

                                         NaОН – 3,3 : 40=0,0825 г-экв/л;

Na СО – 2,9 : 53 = 0,0547 г-экв/л;

итого щелочей – 0,1372 г-экв/л; где 49; 36,5; 40; 53 грамм-эквиваленты , , NaОН, Na СО соответственно.

В результате смешения равных объемов данных сточных вод преобладают кислые стоки: 0,2 -0,1372 = 0,0628 г-экв/л. Для их нейтрализации потребуется дополнительно 0,0628  г-экв/л щелочи. Это количество щелочи содержится в    0,46 л щелочной воды, что видно из следующего расчета: в 1 л содержится 0,1372 г-экв/л щелочи, а в Х л содержится 0,0628: 0,1372 = 0,46 л щелочной воды.

Следовательно, для получения при взаимной нейтрализации воды с величиной рН=7 надо смешивать с 1 л кислой воды 1,46 л щелочной воды. Если для расчета взаимной нейтрализации известны величины рН, то пересчет концентрации производится по формулам:

- для кислых стоков

                                                   рН= - ,                                                                 (4.2)

где Х – концентрация кислоты, г/л;

                 Э – ее эквивалентная масса;

- для щелочных стоков

 

                                                   рН=14 + ,                                                          (4.3)

где Х - концентрация щелочи, г/л;

                 Э - ее эквивалентная масса.

 

4.2 Реагентная нейтрализация

 

Если на предприятии невозможно обеспечить взаимную нейтрализацию стоков, т.е. имеются кислые или щелочные стоки, то применяют реагентный метод. Выбор реагента для нейтрализации кислых стоков зависит от вида кислот и их концентрации, а также от растворимости солей, образующихся в процессе химической реакции. Для нейтрализации кислых стоков (рН<6,5) применяют любой щелочной реагент, но чаще всего известь в виде пушонки, известкового молока или карбонаты кальция и магния в виде суспензии. Эти реагенты сравнительно дешевы и общедоступны, но имеют ряд недостатков: обязательно устройство усреднителей перед нейтрализационной установкой, затруднительна регулировка подачи реагентов и вообще сложность реагентного хозяйства. Скорость процесса невысокая (10-15 мин) и зависит от крупности частиц и растворимости образующихся соединений.

Нейтрализация кислых сточных вод, например, может протекать по уравнению

 

                       

 

Образовавшийся    выпадает в осадок. Растворимость этой соли при     t =0-40 С колеблется от 1,8 до 2,1%. При более высокой концентрации    выпадает в осадок. Это, кстати, большой недостаток, т.к. выделение   из перенасыщенного раствора может продолжаться несколько суток и приводит к зарастанию трубопроводов. Обычно доза реагента для нейтрализации применяется на 10% больше расчетной. Масса реагентов для нейтрализации стоков определяется по формуле

 

                                  ,                                                                 (4.4)  

    

где  – концентрация кислоты или ионов металла;

             – относительная молекулярная масса применяемого реагента;

             – эквивалентная масса кислоты или иона металла.

Теоретическое количество щелочного реагента, необходимое для нейтрализации 1 г кислот, приведено в таблице 4.1.

 

Таблица 4.1 – Теоретическое количество щелочных реагентов

Щелочной реагент	Количество реагента при нейтрализации кислот, г
	серной	соля-ной,	азотной	фосфор-ной,	плави- ковой,
Активная окись кальция	0,57	0,77	0,44	0,86	1,40
Гидроокись кальция (из-весть гашенная	0,75	1,01	0,59	1,13	1,86
Едкий натр	0,82	1,09	0,63	1,22	2,00
Карбонат кальция	1,02	1,37	0,80	1,53	2,50
Карбонат магния	0,86	1,15	0,67	1,21	2,10
Сода	1,09	1,45	0,84	1,62	2,65

 

 

4.2.1 Пример расчета  количества осадка, образующегося при нейтрализации кислых сточных вод, содержащих катионы металлов /8/

 

Количество сухого вещества осадка , кг/м , образующегося при нейтрализации 1 м сточной воды, содержащей свободную серную кислоту и соли тяжелых металлов, определяется по формулам

 

                                    ,                                      (4.5)

 

где  - содержание активной СаО в используемой извести, %;

 - количество активной СаО, необходимой для осаждения металлов, кг/м ;

-количество активной СаО, необходимой для нейтрализации свободной серной кислоты, кг/м ;

                - количество образующихся гидрооксидов металлов, кг/м ;

                - количество сульфата кальция, образующегося при осаждении металлов, кг/м ;

               - количество сульфата кальция, образующегося при нейтрализации свободной кислоты, кг/м .

Третий член в формуле не учитывается, если его значение отрицательное.

          Объем осадка, образующегося при нейтрализации 1 м сточной воды , % определяется по формуле

 

                                     = ,                                                                 (4.6)

 

 где - влажность осадка, %.

 

Влажность  осадка должна быть менее или равна разности 100 за вычетом количества сухого вещества, выраженного в процентах.

 

4.3.1      Пример расчета количества осадка, образующегося при нейтрализации кислых сточных вод, содержащих катионы металлов / 8/

 

Исходные данные: нейтрализуемая сточная вода содержит  7 г/л  и 10,3 г/л  . Применяемая для нейтрализации известь содержит 50 % активной СаО (А). Расход нейтрализуемой сточной воды  м /сут.

         Определяем количество сухого вещества в осадке М по формуле (4.5)  реакции

 

     + СаО + Н О , находим значения А , А и А :

        152        56                       136              90

            7        А                         А               А

 

                                  А = (7 /152=2,6 г/л;

                                  А = (7  /152=6,2 г/л;

                                  А = (7 /152=4,1 г/л.

Затем по реакции + СаО находим значения  и :

 

+ СаО

98       56           136

10,3                  

= (10,3 /98=5,9 г/л;

+ 10,3 /98= 14,3 г/л

Найденные значения подставляются в формулу (4.5)

 

М= г/м .

  

Определяем объем осадка, образующегося при нейтрализации 1 м сточной воды при влажности 90 % по формуле (4.6)

 

 %.

 

Общее количество влажного осадка будет 31,1 т/сут.

Следует отметить, что влажность осадка всегда должна быть меньшей или равной 100 %, минус количество сухого вещества. Если, например, количество сухого вещества М=31,1 кг/ м , то влажность осадка не может быть более 96,9 %, а всегда равна или меньше этой величины.

Ориентировочное количество осадка, образующегося в зависимости от концентрации кислоты и ионов тяжелых металлов в нейтрализуемой воде и выделяющегося в накопителях, предназначенных для складирования его, может быть принято по следующим данным, приведенным в таблице 4.2.

 

Таблица 4.2- Количество осадка образующегося при различных концентрациях кислоты и тяжелых металлов

Концентрация кислоты и ионов тяжелых металлов, кг/ м	5	10	15	20	30	40	50
Количество осадков, м , накапливаемых за 1 год, от каждого 1 м /сут нейтрализован-ной воды	33	51	65	76	93	108	118

 

5 Биологическая очистка

 

Биологические методы очистки сточных вод основываются на естественных процессах жизнедеятельности гетеротрофных микроорганизмов. Микроорганизмы обладают целым рядом особых свойств, из которых можно выделить три основных широко используемых для целей очистки: способность потреблять в качестве источников питания самые разнообразные органические (и некоторые неорганические)   соединения    для    получения   энергии   и   обеспечения  своего

функционирования; свойство быстро размножаться, в среднем число бактериальных клеток удваивается каждые 30 мин.; способность образовывать колонии и скопления, которые сравнительно легко можно отделить от очищенной воды после завершения процессов изъятия содержащихся в ней загрязнений.

В живой микробиальной клетке непрерывно и одновременно протекают два процесса – распад молекул (катаболизм) и их синтез (анаболизм), составляющие в целом процесс обмена веществ – метаболизм. Источником питания для гетеротрофных организмов являются углеводы, жиры, белки, спирты и т.д., которые могут расщепляться ими либо в анаэробных, либо в анаэробных условиях.

 В качестве фильтрующего материала для загрузки фильтров применяется гравий, шлак, щебень, керамзит и т.д. Общие требования к загрузочным материалам – водоустойчивость, устойчивость к специфическим загрязнениям стоков и достаточная прочность. При выборе загрузки предпочтение следует отдавать материалам с развитой поверхностью (шлак, керамзит, решетки из пластмассы ).

На рисунке 5.1 приводится схема биофильтров с естественной (а) и принудительной (б) подачей воздуха.

 

 

1 – водоподающие трубы; 2 – водораспределительные устройства; 3 – загрузка;    4 – водоотводящие лотки; 5 – гидравлический затвор; 6 – воздухоподводящие трубы; 7 – воздухопроницаемые стенки.

 

Рисунок 5.1 - Биофильтры с естественной (а) и принудительной (б) подачей

воздуха

 

В соответствии с  /7/  технологические параметры определяются расчетом по нижеследующим зависимостям.  

Период аэрации , ч, в аэротенках, работающих по принципу смесителя следует определять по формуле

 

                                                  ,                                                      (5.1)

 

где - БПК поступающей в аэротенк сточной воды (с учетом снижения 

                 БПК при первичном отстаивании), мг/л;

                  - БПК очищенной воды, мг/л;

                   - доза ила, г/л, определяемая технико-экономическим  расчетом с                            учетом работы вторичных отстойников;

                   -  зольность ила, принимаемая по таблице 5.1;

                   -удельная скорость окисления, мг БПК на 1 г беззольного вещества ила в 1 ч, определяемая по формуле

 

                                     ,                                    (5.2)

 

где - максимальная скорость окисления, мг/(г*ч), принимаемая по таблице  5.1;

                 -  концентрация растворенного кислорода, мг/л;

                 -  константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ мг БПК /л и принимаемая по табл. 5.1;

                 - константа, характеризующая влияние кислорода, мг /л принимаемая по таблице 5.1;

                  -  коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила, л/г,  принимаемая по таблице 5.1.

 

Период аэрации ,ч, в аэротенках рассчитываются по формуле

 

                       = ,               (5.3)

 

где -коэффициент, учитывающий влияние продольного перемешивания;

                =1,5 при биологической очистке до =15 мг/л;  =1,25 при >30 мг/л;

-БПК определяемое с учетом разбавления рециркуляционным  расходом

 

                                       = ,                                                      (5.4)               

 

где - степень рециркуляции активного ила, определяемая по формуле (5.5), обозначения величин , , , , , , , , ,  следует

принимать по формуле (5.2)

                 

                                               ,                                                        (5.5)

 

где                           - доза ила в аэротенке, г/л;

                                           - иловый индекс, см /г.

На очистных станциях производительностью более 30 00 м /сут аэротенки, как правило, устраиваются в виде железобетонных резервуаров глубиной 4-5 м, шириной коридоров 6-9 или 12 м. Количество коридоров и их длина зависят от типа аэротенка и компоновки очистных сооружений.

 

Таблица 5.1 – Основные расчетные показатели сточных вод

Сточные воды	, мг БПК /(г*ч)	K ,мг БПК /л	K , /л	,л/г	s
Производственные: а) нефтеперабатывающих заводов: 1 система; П система; б) азотной кислоты; в) заводов синтетического каучука; г) целлюлозно-бумажной промышленности: сульфатно-целлюлозное производство	33 59 140 80   650 700	3 24 6 30   100 90	1,81 1,66 2,4 0,6   1,5 1,6	0,17 0,158 1,11 0,06   2 2	- - - 0,15   0,16 0,17

 

Примечание – Для других производств указанные параметры следует принимать по данным научно-исследовательских организаций.

 

5.1.1 Пример расчета аэротенка-смесителя без регенераторов /8/

 

Исходные данные: расчетный расход сточных вод в смеси с городскими 1250м /ч;БПК воды (после аэротенков 1 ступени) и смешения с городскими в соотношении 1:1(L )=150 мг/л; БПК очищенной воды (L )=15 мг/л.

Значения констант принимаются из таблицы 5.1 : = 59 мг БПК /(гч); K =24 мг/л; K =1,66 мг/л; =0,158 л/г.

Доза ила и концентрация растворенного кислорода должны определяться по технико-экономическим расчетам. В данном случае практически установлены  = 2 г/л;  =2 мг/л. Величина ,  рассчитанная по уравнению (5.2),  составит

 

 БПК /(г ч).  

 

Период аэрации определяется по уравнению (5.1)

 

ч;

 

.

Объем аэротенков составит

 

м .

 

Степень рециркуляции определяется по формуле

   

                                     ,                                                                (5.6)

где - доза ила в аэротенке, г/л;

                 - иловый индекс, см /г.

В первом приближении принимать   = 100 см /г, который потом уточняется по таблице 5.2,   исходя из нагрузки на ил.

 

Таблица 5.2- Величина илового индекса различных предприятий

Сточные воды	Иловый индекс , см /г при нагрузке мг/(г*сут)
	100	200	300	400	500	600
нефтеперерабатывающих заводов заводов синтетического каучука комбинатов искусственного волокна целлюлозно-бумажных комбинатов химкомбинатов азотной промышленности	- - - - -	120 100 300 220 90	70 40 200 150 60	80 70 250 170 75	120 100 280 200 90	160 130 400 220 120

 

 

Список литературы

 

1. Яковлев С.В., Воронов Ю.В. Водоотведение и очистка сточных вод: Учебник для вузов.- М.: АСВ, 2004. – 704 с.

2.Тонкопий М.С. Экология и экономика природопользования: Учебник. – Алматы: Экономик С, 2003. – 592 с.

3. Мазур И.И., Молдаванов О.И. Курс инженерной экологии: Учебник для вузов / Под ред. И.И.Мазура. – М.: Высш.шк., 1999.-447 с., ил.

4. Очистка производственных сточных вод: Учеб.пособие для вузов/С.В.Яковлев, Я.А.Карелин, Ю.М.Ласков, Ю.В.Воронов; Под ред. С.В.Яковлева. – 2-е изд., перераб. И доп. –М.: Стройиздат, 1985.-335 с., ил.

5. Жуков А.И., Монгайт Л.И., Родзиллер И.Д. Методы очистки производственных сточных вод. (Справочное пособие) под ред. А.И. Жукова.- М.: Стройиздат, 1977.- 204 с.

6. Рихтер Л.А. и др. Охрана водного и воздушного бассейнов от выбросов тепловых электростанций:Учебник для вузов/ Л.А.Рихтер, Э.П.Волков, В.П.Покровский; Под ред. П.С.Непорожнего.-М.:Энергоиздат, 1981.-296 с., ил.

7. СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения.

8. Проектирование сооружений для очистки сточных вод/Всесоюз. комплекс. н.- и. и конструк.-технолог. Ин-т водоснабжения, канализации, гидротехн. cооружений и инж. гидрогеологии.-М.: Стройиздат, 1990.-192 с.: ил.-(Справ. пособие к СНиП).        

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

                                                       

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Содержание

 

1 Общие положения…………………………………………………………………4

2 Классификация сточных вод ………………………………………………….…4

3 Механическая очистка сточных вод (физические методы)………………….…6

3.1 Расчет песколовок…………………. …………………………………….7

3.1.1 Пример расчета горизонтальной песколовки ……………………….10

3.2 Расчет отстойника……………………………………………………….13

3.2.1 Пример расчета тонкослойного отстойника…………………………18

3.2.2 Пример расчета нефтеловушек……………………………………….19

4 Химическая очистка сточных вод……………………………………………….21

4.1 Пример расчета взаимной нейтрализации……………………………..22

4.2 Реагентная нейтрализация………………………………………………23

4.2.1 Пример расчета количества осадка, образующегося при

нейтрализации кислых cточных вод, содержащих катионы металлов………....24

4.3.1 Пример расчета количества осадка, образующего при

нейтрализации кислых сточных вод……………………………………………....25

5 Биологическая очистка сточных вод……………………………………………26

5.1.1 Пример расчета аэротенка-смесителя ……………………………….29

Список литературы ………………………………………………………………...31

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

                                                                                  Сводный план 2004г., поз. 56

 

 

 

Зарифа Ахметовна Кашкарова

 

 

 

 

 

 

МЕТОДЫ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД

Методические указания к выполнению раздела в дипломных проектах

(для студентов всех форм обучения специальностей 050717-Теплоэнергетика и 050718-Электроэнергетика)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

     Редактор Ж.М. Сыздыкова

 

 

 

 

 

Подписано в печать ____ ____ ____                            Формат 60х84 1/16

Тираж   50   экз.                                                              Бумага типографская

 № 1

Объем ___ уч.изд. л.                                                    Заказ_____. Цена ______.

 

 

 

Копировально-множительное бюро

Алматинского института энергетики и связи  

480013, Алматы, Байтурсынова, 126