Коммерциялық емес  акционерлік қоғам

АЛМАТЫ ЭНЕРГЕТИКА ЖӘНЕ БАЙЛАНЫС ИНСТИТУТЫ

Жылу энергетика қондырғылары кафедрасы

  

 

БУ ЖӘНЕ ГАЗ ТУРБИНАЛАРЫ 

050717 – Жылуэнергетика мамандықтарының барлық оқу түрлерінің студенттері үшін  пәндік жұмысын орындауға арналған әдістемелік нұсқау

 

 

Алматы 2008

ҚҰРАСТЫРҒАН: И.Б. Бақытжанов. Бу және газ турбиналар. 050717 - Жылу энергетика мамандықтарының барлық оқу түрлерінің студенттері үшін пәндік жұмысын орындауға арналған әдістемелік нұсқау - Алматы: АЭжБИ, 2008.- 36 б. 

Әдістемелік нұсқауда "Бу және газ турбиналар" пәнінің бірінші бөліміне кіретін бу турбиналарының жылулық есебіне керекті есеп тарауы келтірілген. Турбина қондырғысын есептеуіне арналған әдістеме негізгі турбина шығаратын заводтың нұсқаулары  және стандартпен келтірілген есептер (РТМ) бойынша жасалған.

Бу турбиналы қондырғыларының реттеу және қысымдық сатыларының жылулық және тиімділік есептерін өткізу нұсқаулары келтірілген.

Әдістемелік нұсқау 050717 - Жылу энергетика мамандығының барлық оқыту түрлерінің студенттеріне арналған.

 

Кіріспе 

Пәндік жұмысын есептеуге арналған нұсқау " Бу және газ турбиналар" пәнінің бірінші бөлімінің негіздеріне келтірілген. Қарсы қысымды бу турбиналарының жылулық есебінің әдістемесі келтірілген. Пәндік жұмысы тапсырма бойынша орындалуы қажет. Жұмыстың түсіндірме жазбасы А4 форматында орындалуы қажет. Суреттері миллиметровкалы қағазында жасалады.

Жұмыстың түсіндірме жазбасына келесі тараулар кіруі қажет:

1. Бу турбинаның алғашқы жылулық есебі.

2. Бу турбинаның соңғы жылулық есебі.

3. Бу турбинаның ішкі бу өтетін жолының өлшемдерін анықтау.

Пәндік жұмысына тапсырма әр студенттерге бөлек беріледі. Пәндік жұмыс орындалған соң оқытушымен тексерілгеннен кейін қорғалады.

Пәндік жұмысының мақсаттарына мыналар кіреді:

- пән бойынша алынған білімді толықтырып бекіту;

- пәндік жұмысының есептерін ЭЕМ қолданып шығаруына дағдылар алу;

- есептер нәтижелерін сызу арқылы көрсетуіне дағдылар алу;

- техникалық және үнемділік талдауын үйрену, т.б.

1 Бу турбина алғашқы жылулық есебінің әдістемесі

 1.1 Есепке берілген мәліметтер

 Тапсырма нұсқалары А.1 кестеде берілген:

1. Турбина жұмыс тәртібі – бу алымдары жұмысқа қосылмаған.

2. Турбина генераторының электр қуаты, N_э , кВт.

3. Бас жапқыш клапан алдындағы бу сипаттамалары:

- қысымы, Р_о , МПа;

- температурасы, t_о , ^оС.

4. Турбина шығысындағы бу қысымы, Р_к , МПа.

5. Турбина роторының негізгі айналым жылдамдылығы, n =3000 айн/мин.

6. Турбинаның ішкі құрылысы   РС + (8-10)ҚС. 

1.2 Турбинадағы жылу құбылысын і-s диаграммасындағы көрінісін салу 

1. Берілген бу көрсеткіштері арқылы (Р_о , t_о ), і-s диаграммасында 1- нүкте және бу энтальпиясы і_о табылады, 1 - сурет. Бу энтальпиясын бу мен су сипаттамалары кесте арқылы тексеру қажет.

2. Бу турбинаның реттегіш сатысының саптамалы торлама алдындағы қысым мөлшерін, реттегіш клапандарындағы қысым шығынына байланысты табамыз 

                                Р'_о = (0,95÷0,97)·Р_о ,    МПа.                                (1) 

3. 1 - нүктеден і_о = соnst тіке сызық Р'_о изобарасымен қиылысқанша өткіземіз, бұл 2- нүкте. 2- нүкте көрсеткіштері: і_о , Р'_о , t'_о .

4. 1 - нүктеден S₁ = соnst тіке сызық Р_к изобарасымен қиылысқанша өткіземіз, бұл  А нүкте болады, энтальпиясы і_А . Сонымен турбинаға берілген толық жылу құламасын табамыз 

                              Н_о = і_о – і_А ,  кДж/кг.                                              (2) 

5. Турбинаның соңғы қалақтар сатысынан шыққан бу қысымы 

                             Р_z = (1,02 ÷ 1,05)·Р_к ,  МПа.                                   (3) 

6. Қысым айырмашылығы мен қуат қатынасын  есептеп, 2 - сурет арқылы турбинаның ішкі пайдалы әсер коэффициентін табамыз  η^т_оі . 

7. Турбинада пайдалы қолданған жылу құламасы 

                            Н_і = Н_о·η^т_оі  ,    кДж/кг.                                            (4) 

8. Турбина шығысындағы бу энтальпиясы 

                            і_к = і_о – Н_і ,      кДж/кг.                                             (5) 

 

 

     

 

   1 Сурет – Турбинадағы жылу құбылысының і-s диаграммасындағы  алғашқы көрінісі

9. і_к = соnst тіке сызық  Р_к изобарасымен қиылысқанша өткіземіз, бұл          7-ші нүкте болады: энтальпиясы і₇  = і_к ; қысымы Р₇ = Р_к  ; температурасы t₇ . 

10. Будың шығыс жылдамдылығымен кеткен жылу шығыны 

                        ∆Н_вс = (0,01 ÷ 0,015)·Н_о , кДж/кг.                              (6) 

11. Турбинаның соңғы қалақтар сатысынан шыққан бу энтальпиясы 

                             і_z = і_к – ∆Н_вс ,      кДж/кг.                                         (7) 

12. Изобара  Р_z пен  і_к = соnst және  і_z = соnst  сызықтар қиылысында 6 және 5 - нүктелер табылады.  Осы нүктелердің көрсеткіштерін (і, Р, t, υ) жазып алу қажет.     

 2 Сурет -  Турбинаның ішкі пайдалы әсер коэффициенті η^т_оі  

1.3 Турбинаның бу шығысы 

1. Турбина механикалық ПӘК-ті   η_м = 0,99.

2. Турбина генераторының электрлі ПӘК-ті   η_г = 0,99.

3. Турбина бу шығысы 

                          ,      кг/с. 

Осы турбина шығысы  G  арқылы  турбинаның жылу есебі шығарылады. Ал соңғы анықтау есептен соң, бұл бу шығысының мөлшері анықталуы қажет. 

1.4 Реттегіш торлама сатысының есебі 

 Тапсырма бойынша есептеуге берілген турбиналар қарсы қысымды болғанынан екі қалақты реттегіш саты қолданылады (Кертис сатысы). Екі қалақты реттегіш сатының қолданылатынына себеп болуы:

- жылу құламасының үштен бірін Кертис сатысы жұмсалғанынан келесі қысымдық сатыларының саны азаяды;

- сонымен бірге будың қысымы мен температурасы төмендейді. Бұл ротор мен статордың беріктігін көтереді және алдыңғы лабиринтті тығыздағыштарынан бу шығынын азайтады;

- және Кертис сатысы қолданылған кезде турбинаның айнымалы жұмыс тәртібі кезінде оның пайдалы әсер коэффициенті жоғары мөлшерінде сақталады. 

Есептеу тәртібі 

1. Реттегіш сатының орташа диаметрі d_рс берілген мәліметтерден алынады.

2. Жылдамдылық қатынасын  Х_о^рс =  : 

              0,26 – 0,32  аралығында алынады. 

3. Сатының орташа диаметрінде шеңберлік жылдамдығы келесі формуламен анықталады

                            ,          м/с .

4. Саты саптамасының будың шыққандағы жалған жылдамдығын анықтаймыз

                          ,               м/с. 

5. Реттегіш сатының бар жылу құламасының h_о^рс есебі 

                   h_о^рс = С_о²/2000 ,        кДж/кг. 

Бақылау:  егер    болса, Х_о^рс мөлшерін көбейтіп, есепті қайтадан шығару қажет. 

6. Реттегіш сатының толық реакция дәрежесін 1- кестеден таңдаймыз.

1 К е с т е

Хорс	0,26	0,28	0,3	0,32
∑ρ	0,08	0,10	0,12	0,14

 

7. Саптама торының толық жылу құламасын анықтаймыз 

                       һ_ос = (1- ∑ρ)·h_о^рс ,    кДж/кг. 

8. і-s диаграмма арқылы будың изоэнтроптық кеңею құбылысы бойынша саптамадан кейінгі бу көрсеткіштерін табамыз (3' нүкте, 1сурет): 

а) меншікті көлем  υ₃' = υ_1t , м³/кг;

б) қысымы Р₁^pc , МПа.

9. Қысым қатынасын ε =  есептеп, қысымның аумалы қатынасымен ε_кр = 0,546 салыстырамыз: 

а) егер ε < ε_кр болса, реттегіш сатының диаметрын d_рс кішірейтіп, есепті қайтадан шығару қажет; 

б) егер ε > ε_кр болса, есепті жалғастыра беруге болады. 

10. Саптама торынан будың шығуының теориялық жылдамдығы 

                         С_1t =  ,               м/с. 

11. еℓ_с кешенін анықтаймыз  

                еℓ_с   ,          м 

мұнда е – сатының үлес (парциалдық) дәрежесі;

ℓ_с – саты қалақшаның ұзындығы, м;

μ_с ≈ 0,97 – саптама торының шығыс коэффициенті;

α₁ – саптама торының тиімді шығыс бұрышы турбинаның электр қуатына байланысты табылады, 2 - кесте. 

2 К е с т е

Nэ , МВт	> 100	100 – 50	50 – 25	25 – 10	< 10
α1 , град	15 – 16	14	13	12	11

 Егер еℓ_с кешеннің мөлшері еℓ_с < 0,002 болса, сатының орташа диаметрін d_рс кішірейтіп, есепті жаңадан бастау қажет. 

12.Үлес дәрежесінің тиімді мәнін таңдау. 

  3 К е с т е

еℓс	> 0,02	0,01 – 0,02	0,005 – 0,01
еопт	0,8 – 0,85	0,5 – 0,8	0,2 – 0,5

 13. Саптама торының биіктігі 

                                   ℓ_с =  ,  м . 

Беріктік шарт бойынша саптама торының биіктігі  10 – 60 мм аралығында болуы қажет.

          0       10      20       30      40      50       60      70       80      90      100   ℓ_с, мм 

3 Сурет - Саптама торының биіктігіне ℓ_с байланысты,  жылдамдық еселеуішін φ анықтау графигі 

4 Сурет - Реттегіш сатының ішкі салыстырмалы пайдалы әсер коэффициенті 

14.       Саптама торының биіктігіне ℓ_с байланысты,  жылдамдық еселеуішін φ 3 - суреттен табамыз.

15. Саптама торындағы жылу шығынын ∆h_с табамыз 

                        ∆h_с = (1 – φ)·h_oc ,     кДж/кг. 

16. 4-суреттен сатының ішкі салыстырмалы пайдалы әсер коэффициентін η_оі^рс табамыз.

17. Реттегіш сатыдағы пайдаланған жылу құрамасы 

                       h_і^рс = h_о^рс·η_оі^рс ,      кДж/кг. 

18. Саптама торынан кейінгі бу қажырының шамасын есептейміз 

                       і₃ = і_о – һ_ос + ∆h_с ,   кДж/кг. 

19. Реттегіш сатыдан кейінгі бу қажырының шамасын есептейміз 

                       і₄ = і_о – һ_і^рс ,         кДж/кг. 

20.       і-s диаграммасында турбинаның жылу процесінің сүлбесін тұрғызуды аяқтаймыз, 5 - сурет. 2 - нүктеден изоэнтропа бойымен 4' нүкте табылады. Бу қажырының і₃ = const  мен изобара Р₁^рс киылысында  3 - нүкте табылады. Ал і₄ = const  мен изобара Р₂^рс киылысында  4 - нүкте табылады. Осы нүктелерді қосып, і-s диаграммасында турбинаның жылу процесінің сүлбесін тұрғызамыз. 

1.5 Қысымдық торламаларының бірінші сатысының есебі 

1. Қысымдық торламаның бірінші сатысының диаметрін d₁ , берілген мәліметтер бойынша аламыз. 

2. Жылдамдылық қатынасын Х_о =  анықтаймыз, 4 - кесте.

4 К е с т е

Nэ , МВт	> 100	100 – 50	50 – 25	25 – 10	< 10
Хо	0,5	0,49	0,48	0,46	0,45

 3. Саты үшін бар жылу құламасының h_о^І шамасын анықтаймыз 

                           h_о^І = 12,3· ,    кДж/кг.

 5 Сурет - Турбинадағы жылу құбылысының і-s диаграммасындағы көрінісі

 4.Сатының орташа диаметрі үшін реакция дәрежесін табамыз, 5 - кесте

 5 К е с т е

Nэ , МВт	> 100	100 – 50	50 – 25	25 – 10	< 10
ρ	0,12	0,1	0,08	0,06	0,04

 5. Саптама торының бар жылу құламасының шамасы 

                  h_ос^І = (1 – ρ)·h_о^І ,       кДж/кг. 

6. Сатыдан шыққан будың теориялық жылдамдығының С_1t мөлшері : 

                  С_1t^I =   ,   м/с. 

7. і-s диаграммасынан изоэнтропиялық кеңею кезіндегі саптамадан кейінгі будың меншікті көлемін υ_1t^І анықтаймыз, м³/кг. 

8. Реттегіш сатының саптама қалақшасының биіктігін анықтаймыз 

                ℓ_с^І =  ,   м 

мұнда μ_с ≈ 0,97 – саптама торының шығыс коэффициенті; 

α₁ – саптама торының тиімді шығыс бұрышы, турбинаның электр қуатына байланысты табылады, 2 - кесте; 

е = 1 – сатының үлес (парциалдық) дәрежесі. 

9. Жұмыстық қалақшаның ұзындығын (биіктігін) анықтаймыз 

                    ℓ_р^І = ℓ_с^І + ∆_к + ∆_п ,   м 

мұнда ∆_к , ∆_п – үстіңгі және астыңғы диаметр бойынша берілген аралық мөлшері, 6 - кесте.

 6 К е с т е

Саптама қалақшасының биіктігі, ℓсІ·10-3 , м	аралық мөлшері, 10-3 , м
	∆к	∆п
15 – 35 35 – 70 70 – 100 100 – 150 150 – 300	1,0 1,0 1,5 – 2,0 1,5 – 2,0 1,5 – 2,0	2,0 – 2,5 2,0 – 3,0 2,5 – 3,5 3,0 – 3,5 3,0 – 4,0

 10. Дисктің түбіндегі диаметрі d_к  

                        d_к = d_І – ℓ_р^І ,  м. 

11. Қалақшалар ұзындығы қатынасы 

                      θ_І = d_І / ℓ_с^І  . 

1.6 Қысымдық қалақшаларының соңғы сатысын есептеу 

Турбинаның бу өтетін іші, будың көлеміне байланысты ұлғаюуы қажет. Сондықтан қалақша торламаларының биіктігі будың көлеміне байланысты өседі. Ал қалақша торламаларының түрі бірдей болады, тек биіктігімен айырмашылығы болмаса. 

1. Турбинаның соңғы сатысынан кейінгі будың меншікті көлемінің υ_z мөлшерін і-s диаграммасы бойынша анақтаймыз (5 - сурет, 5 - нүкте).

2. Соңғы саты қалақшаларының биіктігін табамыз  

                          ℓ_z = ℓ_р^І·(υ_z / υ₁) ,  м . 

3. Соңғы сатының орташа диаметрін d_z табамыз  

                           d_z = d_к + ℓ_z  ,     м . 

4. Соңғы сатыдағы барлық жылу құламасы 

                           h_о^z = 12,3· ,    кДж/кг 

мұнда жылдамдық қатынасы Х_о бірінші сатысындағымен бірдей алынады. 

5. Қалақшалар ұзындығы қатынасы 

                      θ_z = d_z / ℓ_с^z  . 

1.7 Қысымдық сатыларының санын және олардың арасындағы бар жылу құламасының үйлестірілуін анықтау 

1. Саты саны мен жылу құламасын үлестіруді анықтау үшін 6 - суретті қолданамыз. Бүл жерде абцисса осінен кез келген кесінді аламыз және шекті координатардан бірінші және соңғы сатылардың диаметрін 1:10 масштабымен аламыз.

2. Қысымдық сатысының тобы үшін орташа бар жылу құламасын анықтаймыз

                           h_{о ср} = (h_о¹ + h_o^z)/2 ,           кДж/кг. 

         

 

6 Сурет - Сатылар диаметрін және жылу құламасының үлестерін анықтау

 3. Қысымдық сатысының тобы үшін барлық жылу құламасы

                             Н_о^* =  і₄ – і₈ ,   кДж/кг.

 4. Қысымдық сатысының тобы үшін негізгі пайдаланған жылу құламасы

                           Н_і^* =  і₄ – і_к ,   кДж/кг.

 5. Қысымдық саты тобы үшін салыстырмалы ішкі ПӘК-ің анықтамасы

                           η_оі^* = Н_і^*/Н_о^* . 

6. Қысымдық сатыларының саны     Z_o = Н_о^*/ h_{о ср} ,   дана. 

7. Жылу қайтару коэффициенті 

                α = К·(1 – η_оі^*)·(Н_о^*/419)·((Z_о – 1)/Z_о)  

мұнда К = 0,2 – егер бу кеңею құбылысының бары қыздырылған бу аймағында болса;

К = 0,12 – егер бу кеңею құбылысы ылғал бу аймағында болса;

К = 0,14 – 0,18 – егер бу кеңею құбылысы жартылай қыздырылған бу аймағында жартылай ылғал бу аймағында болса. 

8. Қысымдық саты санын анықтау 

                         Z =  . 

9. 6 - сурет бойынша 7 - кестені толтырамыз. Егер ∑h_{о гр} ≠ (1+α)Н_о^* болмаса, айырмашылығын барлық сатыларға бөліп шығу қажет. 

7 К е с т е 

Саты саны	dі , м	ℓрі = dі – dк	ℓсі = =ℓр–∆к–∆п	θі=dі/ℓсі	hо грі, кДж/кг	∆hоі, кДж/кг	hоі, кДж/кг
1	d1	ℓр1	ℓс1	θ1	hо гр1	∆hо1	hо1
2	d2	ℓр2	ℓс2	θ2	hо гр2	∆hо2	hо2
...
Z	dz	ℓрz	ℓсz	θz	hо грz	∆hоz	hоz
					∑hо гр	∑∆hо	(1+α)Но*

 2 Бу турбинаның толық жылулық есебінің әдістемесі 

2.1 Шеткі лабиринтті тығыздағыштан өтетін бу шығынының есебі  

Пәндік жобасында түрі сатылы лабиринтті тығыздағыштар таңдалады. Осы таңдалған сатылы лабиринтті тығыздағыштардан өтетін бу шығыны және тығыздағыштар тарақтарының саны келесі әдістеме бойынша есептеледі.

1. Тығыздағыштар орнатылатын диаметрі d_у берілген турбина бойынша алынады.

2. Тығыздағыштар тарақтарының саны 

                           Z_ку = (Р₁ – Р₂)/0,08 

мұнда Р₁=Р_рс–тығыздағыштар тарақтарының алдындағы бу қысымы МПа;

Р₂ =Р_к–тығыздағыштардың бірінші тарақтарынан соңғы бу қысымы МПа;

Тығыздағыш тарақтарының біреуіндегі бу қысымының азайуы 0,08 МПа. 

3. Тығыздағыштар саңылауының ауданын анықтау 

                          F_ку = π·d_у·δ_у  ,   м² 

мұнда δ_у = 0,001·d_у , бірақ 0,3·10^-3 метрден кем болмауы қажет. 

4. Шеткі тығыздағыштағы будың шығыны келесі формуламен есептелінеді

 

G_ку = 0,99·μ_ку·F_ку· ,  кг/с 

мұндағы  μ_ку = 0,704 шығын еселеуіші. 

5. Турбинадан өтетін будың толық шығыс мөлшері 

                       G_о = G + G_ку ,  кг/с 

мұнда G – турбинаның саналған бу шығысы. 

 2.2 Реттегіш сатының есебі 

1. Реттегіш саты саптамасының биіктігін анықтау 

                          ℓ_с^* = ℓ_с· , м 

мұнда ℓ_с – алдын ала есептелген реттегіш саты саптамасының биіктігі. 

2. Берілген турбина қуаты бойынша реттегіш және қысымдық қалақша торларының түрлерін таңдаймыз, 8 - кесте бойынша. 

8 К е с т е

Торлама түрі	Торлама аты	Қалақша түрі	Бу шығыс бұрышы α1, β2	Торламадағы ара қашық саны,	Торлама көлем қатынасы Fр/Fс
КС-ОА	Саптамалы 1 - жұмыс Бағыттағыш 2 - жұмыс	С9012А Р2314А Р3021А Р4623А	11-13 14-16 20-22 27-30	0,7-0,8 0,63-0,69 0,6-0,66 0,52-0,59	1 1,53-1,59 2,35-2,5 3,4-3,8
КС-1А	Саптамалы 1 - жұмыс Бағыттағыш 2 - жұмыс	С9015А Р2617А Р3525А Р5033А	14-16 17,5-19 23-26 29-34	0,72-0,80 0,59-0,67 0,54-0,62 0,52-0,59	1 1,5-1,55 2,35-2,5 3,4-3,8
КД-1-2А	Саптамалы Жұмысшы	С9012А Р2617А	11-13 17,5-19	0,72-0,87 0,59-0,65	1 1,6-1,85
КД-2-3А	Саптамалы Жұмысшы	С9015А Р3021А	13-17 19-24	0,7-0,85 0,58-0,68	1 1,5-1,8

Егер турбина қуаты 50 МВт-қа дейін болса (КС-ОА)+(КД-1-2А), қалақша торларының түрлері қабылданады, ал турбина қуаты 50 МВт және жоғары болса (КС-1А)+(КД-2-3А), қалақша торларының түрлері қабылданады. 

3. Сатылардың өлшем қатынасын анықтаймыз    

                                                b_c/ℓ_c^*  

мұнда  ℓ_c^* - саптама биіктігінің анықталған мөлшері. 

4. Бу шығыс бұрыштарының қатынасын табамыз    

                                          sin α_o / sin α₁   

мұнда  α_o = 90 ^o – бу кірісінің бұрышы;  

α₁ – бу шығысының бұрышы.  

5. Саптама торының шығыс коэффициентін μ_с 7 - суреттен табу қажет. 

      7 Сурет - Саптама торының шығыс коэффициенті 

6. Саптама торының шығыс көлемі F_с  

                F_с = ,    м² . 

7. Реттеуші сатының парциалдық (үлес) дәрежесі 

                  е =   . 

8. Реттеуші сатының ара қашықтығын = 0,7 – 0,8, 8 - суреттен табуға болады (С-9012А b_c = 62,5 мм; С-9015А b_c = 51 ,5 мм).

 

                                                С-9012А

 

                                                         С-9015А

 

        8 Сурет - Саптамалардың сипаттамалары

9. Саптамалы қалақша торының ара қатынасы 

                             t_с = b_c· ,  м . 

10. Саптамалы қалақша торының ось бойы мен ені 

                       В_с = b_c·sinα_y – (0,001-0,0015) , м . 

11. Саптамалы қалақша торының аралық ені 

                         а_с = t_c·sinα₁ , м . 

12. Саптамалы қалақша торындағы қалақша саны 

                         Z_с = π·d_рс·е/t_с ,    дана . 

13. Саптамалы қалақша торындағы қалақша санын толық санға келтіреміз Z_с^*, парциалдық (үлес) дәрежесін е^*  анықтаймыз 

                      е^* = (Z_c^*·t_c)/(π·d_pc) . 

14. Қалақша торлардың көлем қатынасын 8 - кесте бойынша аламыз 

                        

осыған байланысты қалақшалар шығысындағы ауданы: 

- бірінші жұмыс қалақшаның  F_p1 = 1,5·F_c ,  м² ;

- бағыттағыш қалақшаның  F_н = 2,5·F_c ,  м² ;

- екінші жұмыс қалақшаның  F_p2 = 3,8·F_c ,  м² . 

15. Қалақша торлардың биіктік қатынасы бойынша 

                    

қалақша торлардың биіктігін есептейміз: 

- бірінші жұмыс қалақшаның  ℓ_p1 = 1,2·ℓ_c ,  м² ;

- бағыттағыш қалақшаның  ℓ_н = 1,44·ℓ_c ,  м² ;

- екінші жұмыс қалақшаның  ℓ_p2 = 1,73·ℓ_c ,  м² .

16. Қалақша торларынан шыққан бу бұрышын анықтаймыз: 

- бірінші жұмыс қалақшаның   

                   sin β₂ =  ; 

- бағыттағыш қалақшаның   

                   sin α₁' =  ; 

- екінші жұмыс қалақшаның   

                   sin β'₂ =   . 

17. Қалақша торларының келтірілген ара қашықтығы мен орнатылатын бұрыштарын 9 - сурет бойынша есептеп табамыз: 

- бірінші жұмыс қалақшаның

- бағыттағыш қалақшаның 

- екінші жұмыс қалақшаның   . 

18. Қалақша торларының ара қашықтығын есептеу: 

- бірінші жұмыс қалақшаның  t_р1 =  ,  м;

- бағыттағыш қалақшаның  t_н =  , м;

- екінші жұмыс қалақшаның   , м

мұнда b – таңдалған қалақшаларының хордасы, 9-сурет. 

19. Қалақшалар санын анықтаймыз: 

- бірінші жұмыс қалақшаның  

      Z_р1 =  ,  дана; 

- бағыттағыш қалақшаның   

     Z_н =   ,  дана;

- екінші жұмыс қалақшаның   

    Z_р2 =  ,  дана.

21

 

                            а) 

 

                        б) 

 

                         в) 

  9 Сурет - Қалақша торларының сипаттамалары 

 

                                   г) 

 

                         д) 

 

                      е) 

9 Сурет - Қалақша торларының сипаттамалары (жалғасы) 

20. Тордың жебелік енін есептейміз: 

- бірінші жұмыс қалақшаның  

В_р1 = b_p1·sinβ_y1 – (0,001 ÷ 0,0015) ,    м ; 

- бағыттағыш қалақшаның   

В_н = b_н·sinβ_yн – (0,001 ÷ 0,0015) ,    м ; 

- екінші жұмыс қалақшаның   

В_р2 = b_p2·sinβ_y2 – (0,001 ÷ 0,0015) ,    м . 

21. 3-суреттен табылған саптама торламаның биіктігі бойынша саптама жылдамдық коэффициентін φ_с^* табамыз.

Егер ∆φ_c =   > 1 % болса, саптамалардағы жылу шығынын              ∆h_с = [1 – (φ_c^*)²]·h_oc   анықтау қажет. Ал ∆φ_c 1 % кіші болса, есепті жалғастыруға болады.

 22. Саптамалы тордың шығысынан кейінгі будың нақты жылдамдығы 

                С₁ = φ_с^*·С_1t ,   м/с  

мұнда С_1t  мөлшері бу турбинаның алғашқы жылулық есебінен алынады. 

23. Есептелген U_рс ; α₁ ; С₁ мөлшерлері арқылы саптама торының жылдамдық үш бұрышын 1мм – 5м/с масштабта саламыз, 10 - сурет.

Жылдамдылық үш бұрыштан, бірінші жұмыс қалақшаның кірісіндегі будың жылдамдығын W₁ және кіріс бұрышын β₁ өлшеп табамыз.   

24. Жұмыстық қалақшаларының жылдамдық еселеуіші ψ_р1 = 0,95-0,98

11 - сурет арқылы анықталады. 

   

 

   10 Сурет - Саптамалы тордың жылдамдық үш бұрыштары

 

11 Сурет - Жұмыстық қалақшаларының жылдамдық еселеуіші 

25. Толық реактивтік дәрежені ∑ρ жұмыстық және бағыттауыш қалақтар арасында бөлеміз:

а) 1 - жұмыстық торлама қалақшалар  

                          ρ₁ = 0,2·∑ρ ; 

б) бағыттауыш торлама қалақшалар  

                          ρ_н = 0,5·∑ρ ; 

в) 2 - жұмыстық торлама қалақшалар  

                          ρ₂ = 0,3·∑ρ . 

26. Қалақшалардағы бар жылу құламасы: 

а) 1 - жұмыстық торлама қалақшалар  

                         h_о1 = ρ₁·h_о^рс  ,       кДж/кг; 

б) бағыттауыш торлама қалақшалар  

                         h_он = ρ_н·h_о^рс  ,       кДж/кг; 

в) 2 - жұмыстық торлама қалақшалар  

                         h_о2 = ρ₂·h_о^рс  ,       кДж/кг. 

Тексеру    h_о^рс = h_ос + h_о1 + h_он + h_о2  ,       кДж/кг. 

27. 1 - жұмыстық торлама қалақшаларынан шыққан будың салыстырмалы теориялық жылдамдылығы анықталады 

                  W_2t =  ,    м/с . 

28. 1 - жұмыстық торлама қалақшаларындағы жылу шығыны ∆h_р1 анықталады

                   ∆h_р1 =   ,   кДж/кг.  

29. 1 - жұмыстық торлама қалақшаларынан шыққан будың салыстырмалы негізгі жылдамдылығы анықталады 

                    W₂ = ψ_p1·W_2t    ,        м/с. 

30. Есептелген U_рс ; β₂ ; W₂ мөлшерлері арқылы 1 - жұмыстық торының жылдамдық үш бұрышын 1мм – 5м/с масштабта саламыз, 10-сурет.

Жылдамдылық үш бұрыштан бірінші жұмыс қалақшаның шығысындағы будың жылдамдығын С₂ және шығыс бұрышын α₂ өлшеп табамыз.   

31. Бағыттауыш қалақшалардың шығысындағы теориялық толық жылдамдылығын анықтау 

                 С^І_1t =  ,       м/с . 

32. Бағыттауыш қалақшаларының жылдамдық еселеуіші ψ_н = 0,94-0,98   11 - сурет арқылы анықталады. 

33. Бағыттауыш торлама қалақшаларындағы жылу шығыны ∆h_н анықталады

                   ∆h_н =   ,   кДж/кг.  

34. Бағыттауыш тордың шығысынан кейінгі будың нақты жылдамдығы 

                    С'₁ = ψ_н·С'_1t ,   м/с . 

35. Есептелген U_рс ; α₁ ; С'₁ мөлшерлері арқылы бағыттауыш торының жылдамдық үш бұрышын 1мм – 5м/с масштабта саламыз, 10-сурет.

Жылдамдылық үш бұрыштан екінші жұмыс қалақшаның кірісіндегі будың жылдамдығын W'₁ және кіріс бұрышын β'₁ өлшеп табамыз.  

36. 2 - жүмыстық қалақшалардың шығысындағы будың теориялық салыстырмалы жылдамдығын анықтауы 

                  W'_2t =  ,    м/с . 

37. 2 - жұмыстық қалақшаларының жылдамдық еселеуіші

ψ_р2 = 0,95-0,98  11 - сурет арқылы анықталады. 

38. 2 - жұмыстық торлама қалақшаларындағы жылу шығыны ∆h_р2 анықталады

                   ∆h_р2 =   ,   кДж/кг.  

39. 2 - жұмыстық торлама қалақшаларынан шыққан будың нақты салыстырмалы жылдамдығын анықтаймыз 

                    W'₂ = ψ_p2·W'_2t    ,        м/с. 

40. Есептелген U_рс ; β'₂ ; W'₂ мөлшерлері арқылы 2 - жұмыстық торының жылдамдық үш бұрышын 1мм – 5м/с масштабта саламыз, 10-сурет.

Жылдамдылық үш бұрыштан екінші жұмыс қалақшаның шығысындағы будың жылдамдығын С'₂ және шығыс бұрышын α'₂ өлшеп табамыз.   

41. Бу шығысының жылдамдылығымен байланысты жылу шығынын анықтау

                         ∆h_вс =   ,   кДж/кг.  

42. Реттеуіш торламаның қалақшаларының салыстырмалы пайдалы әсер коэффициентін жылу шығындар арқылы анықтауы 

     (η_ол^рс)_п =  . 

43. Реттеуіш торламаның қалақшаларының салыстырмалы пайдалы әсер коэффициентін жылдамдықтар үшбұрышы арқылы анықтауы 

     (η_ол^рс)_ТС =   

мұнда " – " белгісі, егер α₂ > 90^о болса, алынады.

Тексеру: торлама қалақшаларының салыстырмалы пайдалы әсер коэффициентінің  (η_ол^рс)_п  және (η_ол^рс)_п   айырмашылығы 1 – 2 % жоғары болмауы қажет. 

44. Қалақша торының шығысындағы будың энтальпияларын анықтау: 

а) саптамалар торының 

               і_с = і_о – һ_ос + ∆h_с ,  кДж/кг ;  

б) 1 - жұмыстық қалақшалар торында 

               і_р1 = і_с – һ_о1 + ∆h_р1 ,  кДж/кг ; 

в) бағыттауыш қалақшалар 

               і_н = і_р1 – һ_он + ∆h_н ,  кДж/кг ;  

г) 2 - жұмыстық қалақшалар 

               і_р2 = і_н – һ_о2 + ∆h_р2 ,  кДж/кг .  

45. Реттеуіш сатыдағы будың нақты кеңею құбылысын і-s диаграммада тұрғызып, будың саптамалық шығысындағы υ_с және екінші жұмыстық қалақшалардың  υ_р2 меншікті көлемдері анықталады: 

а)  саптамалар торынан соң ,  υ_с  , м³/кг ;

б) 2 - жұмыстық қалақшалар торынан соң,  υ_р2  , м³/кг . 

46. Будың сатыдағы орташа меншікті көлемі  υ_ср  

                       υ_ср = (υ_с + υ_p2)/2 ,     м³/кг . 

47. Үйкеліс және желдетуге кететін қуат шығындарын анықтау  

 ,  кВт  

мұнда  λ = 1 егер Р_о ≥ 9 МПа;  λ = 1,15 егер Р_о < 9 МПа;

ℓ_р1  мен ℓ_р2  мөлшерлерін сантиметр, ал  d_ср метрмен алу қажет. 

48. Үйкеліс желдетуге ∆h_тв кеткен жылу шығынын анықтау

                  ∆h_тв = N_тв / G ,      кДж/кг 

мұнда G – бу шығысы  кг/с. 

49. Жұмыстық қалақшалардағы тұрып қалған буды шығарып өндіруге жұмсалған жылу шығынының ∆h_вк  мөлшері 

∆h_вк  =  ,   кДж/кг .

мұнда  m – бір-бірінен бөлінген саптамалар тобының саны (m = 4). 

50. Реттегіш сатының ішкі салыстырмалы  ПӘК-ті 

                      . 

51. Реттегіш сатыдан шыққан будың энтальпиясы 

          і_рс = і_р2 + ∆h_вс + ∆h_тв + ∆h_вк ,   кДж/кг . 

52. Реттеуіш сатының пайдаланған жылулық құламасы 

                һ_і^рс = і_о – і_рс ,  кДж/кг . 

53. Сатының ішкі салыстырмалы ПӘК-ті 

                   

ПӘК-нің осы және 50 пунктінде табылған мөлшерлерінің  айырмашылығы 1-2 % - дан жоғары болмауы қажет. 

54. Реттеуіш сатының ішкі қуаты 

                N_і^рс = G ·h_і^рс , кВт . 

55. Реттеуіш сатының і-s диаграммасындағы бу кеңею құбылысын толық көрсетіп (12-сурет), бу қысымы Р_рс мен температурасын t_рс анықтау қажет.

 

12 Сурет - Реттеуіш сатының і-s диаграммасындағы бу кеңею құбылысы

 2.3 Қысым торламаларының бірінші сатысының есебі 

Белгілі мәліметтер: 

1. Торламадағы бу шығысы - G, кг/с .

2. Орташа диаметрі – d₁, м .

3. Саптамаларының биіктігі – ℓ_с1^* , м .

4. Диаметр мен саптама биіктігінің қатынасы – θ = d₁/ℓ_с1^* .

5. Бірінші сатының бар жылу құламасы – h_о1 , кДж/кг .

6. Жылдамдылық қатынасы – Х_о = U/С_о .

7. Саты алдындағы бу сипаттамалары:

- қысымы, Р_о1 = Р_рс , МПа;

- температурасы, t_о1 = t_рс , ^оС;

- энтальпия,  і_о = і_рс , кДж/кг .

8. Парциалдық дәреже – е (е = 1).

Есеп тәртібі:    

1. Реакция дәрежесінің орташа мөлшері 

                  ρ = [1,8/(1,8 + θ)] + (0,01 – 0,03). 

2. Саптамалы торламаның бар жылу құламасын анықтау 

                  h_ос¹ = (1 – ρ)·h_о¹ , кДж/кг . 

3. Саптама торынан будың шығуының теориялық жылдамдығы: 

                         С_1t =  ,     м/с. 

4. Қысымдық сатыларының түрі 8 - кесте арқылы анықталады. Турбинаның қысымдық сатыларын жүйеге келтіру үшін олардың саптамаларынан және жұмыстық қалақшаларынан бу шығысының бұрыштарын тұрақты деп алу қажет 

                           α₁ = const,  β₂ = const. 

5. Керекті қатынастарының мөлшері 

                             және   . 

6. Саптама торының шығыс коэффициентінің мөлшері μ_с¹ = 0,98

7 - сурет арқылы анықталады. 

7. Будың сатыдағы кеңею құбылысын і-s диаграммаға салып (13-сурет), келесі бу көрсеткіштерін анықтау қажет: 

а) саптамалар шығысындағы будың келтірілген көлемін, υ_с¹; 

б) саптамалар шығысындағы будың қысымын,  Р_с , МПа, (10' нүктесі);

в) саты шығысындағы қысым,  Р₂¹ , МПа, (9' нүктесі). 

8. Саптама торының шығысының көлемі F_с  

                F_с¹ = ,    м² . 

8. Саты торламасының биіктігі 

                  ℓ_с¹ =  ,  м . 

10. Жұмыстық қалақшалар биіктігі 

                  ℓ_р¹ = ℓ_с¹ + ∆_к + ∆_п ,   м  

мұнда ∆_к және ∆_п  - жұмысшы қалақшалардың саптамаларға қарағанда үстіңгі және астыңғы жағындағы ұзындығы. 

13 Сурет - і-s диаграммада будың сатыдағы кеңею құбылысы  

11. Жұмыстық қалақшалардың ауданы  

                F_р¹ = (π·d₁·ℓ_р¹·sіnβ₂)·е  ,  м²  . 

Тексеру       

мұнда  - мөлшерін 8 - кестеден алу қажет.

12. Белгілі α₁ бұрыш мөлшері мен торлама қалақшалардың келтірілген ара қашықтығын 8-сурет бойынша табу қажет. Қалақтардың орналасу бұрышының α_у  мөлшерін таңдағанда,   мөлшері 8-суреттегі кесте бойынша сәйкес болуы қажет. 

13. Саптамалы торының қалақшалар ара қашықтығы 

                         t_c = b_c· ,  м 

мұнда  b_c  - таңдалған тор хордасы. 

14. Саптамалы торындағы қалақшалар саны 

                         Z_с = π·d₁ / t_с ,    дана. 

15. Саптамалы торының ось бойындағы ені  

                       В_с =  b_c·sinα_y – (0,001-0,0015) ,   м . 

Турбинаның қысымдық сатыларын жүйеге келтіру үшін олардың саптамалы торының ось бойындағы енін В_с тұрақты деп алу қажет. 

16. Жұмыстық қалақшалардың белгілі бу шығысының бұрышы β₂  және қалақтардың таңдалған орналасу бұрышының α_у  мөлшерлері бойынша келтірілген ара қашықтық  мөлшерін  9-сурет бойынша табу қажет. 

17. Жұмыстық торының қалақшалар ара қашықтығы 

                         t_р = b_р· ,  м 

мұнда  b_р  - таңдалған тор хордасы, 9-сурет.

Турбинаның қысымдық сатыларын жүйеге келтіру үшін олардың жұмыстық торлар қалақшаларының ара қашықтығын  тұрақты деп алу қажет. 

18. Жұмыстық торындағы қалақшалар саны 

                         Z_р = π·d₁ / t_р ,    дана; 

қалақшалар санын тұтас санға келтіреміз. 

19. Жұмыстық торының ені  

                       В_р =  b_р·sinα_y – (0,001-0,0015) , м . 

Турбинаның қысымдық сатыларын жүйеге келтіру үшін олардың жұмыстық торының енін В_р тұрақты деп алу қажет.

20. 3-суреттен саптамалы торламаның табылған биіктігі ℓ_с бойынша саптама жылдамдық коэффициентінің φ_с мөлшерін анықтаймыз. 

21. Саптамалы тордың шығысынан кейінгі будың нақты жылдамдығы 

                         С₁ = φ_с·С_1t ,   м/с . 

22. Сатының орташа диаметріндегі шеңберлік жылдамдығы келесі формуламен анықталады 

                           ,          м/с . 

23. Есептелген U₁ ; α₁ ; С₁ мөлшерлері арқылы саптама торының жылдамдық үш бұрышын 1мм – 5м/с масштабта саламыз, 14-сурет.

Жылдамдылық үш бұрыштан жұмыс қалақшаның кірісіндегі будың жылдамдығын W₁ және кіріс бұрышын β₁ өлшеп табамыз.   

 

 

14 Сурет - Жұмыстық қалақша торының жылдамдылық үшбұрышы

 24. Есептеп табылған көрсеткіштер β₁; β₂; ℓ_р арқылы 11-сурет бойынша жұмыстық қалақшаларының жылдамдық еселеуіші ψ_р анықталады.  

25. Белгілі реактивтік дәреже ρ арқылы жұмыстық қалақтарындағы жылу құламасын анықтаймыз 

                                    h_ор¹ =  ρ·h_о¹ , кДж/кг . 

Тексеру      h_о¹ = h_ос¹ + h_ор¹  , кДж/кг. 

26. Жұмыстық торлама қалақшаларынан шыққан будың салыстырмалы теориялық жылдамдылығы анықталады 

                  W_2t =  ,    м/с . 

27. Жұмыстық торлама қалақшаларынан шыққан будың салыстырмалы негізгі жылдамдылығы анықталады 

                    W₂ = ψ_p·W_2t    ,        м/с . 

28. Есептелген U ; β₂ ; W₂ мөлшерлері арқылы жұмыстық торының жылдамдық үш бұрышын 1мм – 5м/с масштабта саламыз, 14-сурет.

Жылдамдылық үш бұрыштан жұмыс қалақшаның шығысындағы будың жылдамдығын С₂ және шығыс бұрышын α₂ өлшеп табамыз.   

29. Торламадағы жылу шығындарын анықтау: 

а)  саптамалардағы жылу шығыны   ∆h_с = [1 – φ_c²]·h¹_oc ,  кДж/кг; 

б) жұмыс қалақшаларындағы жылу шығыны 

                       ∆h_р =   ,   кДж/кг;  

в) бу шығысының жылдамдылығымен байланысты жылу шығыны  

                         ∆h_вс =   ,   кДж/кг .  

30. Торламаның қалақшаларының салыстырмалы пайдалы әсер коэффициентін жылу шығындар арқылы анықтауы 

             η'_ол  =  . 

31. Саптама торынан жылу құлама арқылы анықталатын будың шығуының (жалған) теориялық жылдамдығы 

                         С_о =  ,         м/с. 

32. Торламаның қалақшаларының салыстырмалы пайдалы әсер коэффициентін жылдамдылық үшбұрыш арқылы анықтауы 

                            η_ол" =   

мұнда " – " белгісі, егер α₂ > 90^о болса, алынады.

Тексеру: торлама қалақшаларының салыстырмалы пайдалы әсер коэффициентінің  η_ол'  және  η_ол"   айырмашылығы 1 – 2 % жоғары болмауы қажет. 

33. Диафрагма тығыздағышының тарақтарының санын анықтау 

                    Z_ду =  ,  дана 

мұнда Р_с  13-суреттен табылады. 

34. Диафрагма тығыздағышының саңылау ауданын анықтау 

                     F_уд = π·d_у·δ_у ,  м²  

мұнда  d_у – тығыздағыштардың бойымен вал диаметрі, берілген тапсырма бойынша алынады.

Саңылау енін вал диаметрі арқылы келесі формуламен есептеу қажет  

                                    δ_у = 0,001·d_у  , м. 

Қалған қысымдық сатыларға F_уд = const . 

35. Диафрагма тығыздағыш саңылауының шығын коэффициенті (шығын еселеуіші) μ_у = 0,704.  

36. Диафрагма тығыздағыш саңылау арқылы жылу шығынының мөлшерін анықтау

                     ,  кДж/кг . 

37. Саты дискісімен будың үйкелісінің жылу шығынының мөлшерін анықтау

                    ,  кДж/кг . 

38. Сатының келтірілген ішкі  пайдалы әсер коэффициенті 

                  . 

39. Бу энтальпияларын анықтау: 

а) саптама торынан соң 

               і_с = і_о¹ – һ_ос¹ + ∆һ_с ,  кДж/кг; 

б) жұмыс қалақшалар торламадан соң  

               і_р = і_с – h_ор¹ + ∆h_р ,  кДж/кг;

в) сатыдан соң     

               і₁ = і_р + ∆h_вс + ∆h_ут +  ∆h_тр ,  кДж/кг . 

40. Сатыдағы пайдаланған жылу құламасының мөлшері 

                        h_і¹ = і_о¹ – і₁  ,  кДж/кг . 

41. Бірінші сатыдағы будың кеңею құбылысын іs-диаграмма арқылы көрсетіп, (13-сурет) келесі көрсеткіштерін табу: 

а) саптамадан соңғы будың қысымы – Р_с  МПа;

б) сатыдан соңғы будың қысымы – Р₁  МПа;

в) сатыдан соңғы будың температурасы – t₁  ^оС;

г) сатыдан соңғы будың меншікті көлемі – υ₁  м³/кг.

Осы бірінші сатыдан соңғы көрсеткіштер екінші сатының алдындағы бу көрсеткіштері болып саналады.

42. Сатының келтірілген ішкі  пайдалы әсер коэффициенті 

                           . 

Тексеру    ≤ (1–2)% . 

43. Сатының ішкі қуатын анықтау 

                     N_і¹ = G·h_і¹ ,  кВт . 

Осы әдіс бойынша барлық қысымдық сатылардың жылу есебін өткізіп, есептердің нәтижелерін кесте түрінде келтіру қажет.

  

Әдебиеттер тізімі 

1. Генбач А.А., Жаркой М.С. Турбины ТЭС и АЭС. - Методические указания к курсовому проекту. ч. 1. - Тепловой расчет турбины. - Алматы: АИЭС, 1998. - 45с.

2. Щегляев А.В. Паровые турбины. – М.: Энергия, 1976.-375 с.

3. Паровые и газовые турбины. /Под ред. Костюка А.Г. и Фролова В.В./ -М.: Энергоатомиздат, 1985. - 350 с.

4. Трухний А.Д. Стационарные паровые турбины. - М.: Энергоатомиздат, 1990.-640с.

5. Паровые и газовые турбины. Сборник задач. Под ред. Трояновского Б.М. и Самойловича Г.С. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 240 с.

6. Мусабеков Р.А. Сығымдағыштар мен бу турбиналары: Оқу құралы. – Алматы: АЭжБИ, 2005.-84 б.

 

А Қосымшасы 

Тапсырма нұсқалары 

А.1 К е с т е

Нұсқа №	Турбина кірісіндегі бу		Турбина шығысын-дағы бу қысымы, МПа	Реттегіш сатының диаметріdрс , м	Бірінші сатының диаметрі d1 , м	Тығызда-ғыштағы диаметр,   dу , м	Турбина қуаты, МВт
	қысымы, МПа	температу-расы, оС
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30	23,5 23,5 12,75 3,43 23,5 12,75 8,83 12,75 23,5 12,75 12,75 8,82 8,82 12,75 8,83 12,75 23,5 3,43 8,83 8,83 23,5 8,83 12,75 8,83 8,83 8,83 16,2 12,75 8,83 3,43	540 540 550 460 575 570 550 570 575 570 540 520 550 540 550 570 560 450 510 550 575 530 540 520 550 520 540 570 535 435	3,5 3,5 2,05 0,589 4,5 15,7 0,88 1,08 4,0 2,75 2,26 0,785 1,57 1,37 1,03 2,26 4,2 0,54 0,64 1,23 4,0 0,638 1,373 0,863 1,03 0,883 4,12 1,57 3,43 0,49	0,95 0,96 0,95 0,9 0,95 0,95 1,05 1,0 0,95 0,95 0,95 0,9 0,96 0,9 1,0 0,95 0,95 0,92 0,95 0,96 1,0 0,95 0,96 0,95 0,98 0,94 0,98 0,96 0,8 1,0	0,84 0,92 0,9 0,75 0,8 0,85 0,97 0,85 0,8 0,9 0,8 0,85 0,92 0,85 0,95 0,9 0,9 0,85 0,9 0,85 0,9 0,9 0,88 0,9 0,9 0,92 0,9 0,85 0,6 0,8	0,47 0,55 0,5 0,35 0,5 0,5 0,45 0,35 0,5 0,4 0,45 0,5 0,5 0,5 0,5 0,4 0,5 0,4 0,45 0,5 0,5 0,45 0,5 0,5 0,55 0,45 0,56 0,4 0,25 0,46	100 170 52 4,5 90 105 11 27 120 42 82 12 12 70 32 25 105 4,5 38 14 110 12 58 22 22 12 120 55 5 8

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Мазмұны 

Кіріспе                                                                                                    3

1 Бу турбина алғашқы жылулық есебінің әдістемесі                              4

2 Бу турбинаның толық жылулық есебінің әдістемесі                          16

Әдебиеттер тізімі                                                                                   38

А Қосымшасы                                                                                       39