АЛМАТИНСКИЙ ИНСТИТУТ ЭНЕРГЕТИКИ И СВЯЗИ

 

Кафедра электропривода и автоматизации

промышленных установок

 

 

 

 

 

 

 

 

СПЕЦИАЛЬНЫЕ ГЛАВЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН

 

АСИНХРОННЫЕ ДВИГАТЕЛИ С ФАЗНЫМ РОТОРОМ

(Расчет геометрических размеров и обмоток)

 

Методические указания к курсовой работе

для студентов специальности 6N0718 – Электроэнергетика

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Алматы

2005

 

СОСТАВИТЕЛИ: В.С. Новокшенов, Р.М.Шидерова.

Специальные главы электрических машин. Асинхронные двигатели с фазным ротором (Расчет геометрических размеров и обмоток). Методические указания к курсовой работе (для студентов специальности 6N0718 – Электроэнергетика).- Алматы: АИЭС, 2005.–33с.

 

 

 

 

Методические указания содержат варианты задания на курсовую работу, определение главных размеров асинхронного двигателя, расчет обмоток статора и ротора и включают в себя необходимые справочные материалы и таблицы.

Методические указания предназначены для студентов специальности 6N0718 – Электроэнергетика.

Ил. 11, табл. 12, библ. – 10 назв.

 

 

 

 

 

 

Рецензент: д-р техн. наук, проф. П.И.Сагитов. 

 

 

 

 

 

 

Печатается по плану издания Алматинского института энергетики и связи на 2005 г.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

© Алматинский институт энергетики и связи, 2005 г.

Введение

 

Курсовая работа должна научить студента применять полученные теоретические знания при решении конкретной инженерной задачи - проектировании асинхронного двигателя с фазным ротором общепромышленного назначения.

Курсовая работа должна содержать:

а)  задание на курсовую работу;

б) расчетную записку, содержащую электромагнитный расчет, эскизы, поясняющие основные решения, таблицы, в которые сводятся основные и расчетные данные. На каждом листе расчетной записки должны быть оставлены поля. Текст должен содержать расчетные формулы в общем виде. У каждой величины, являющейся результатом вычислений, должна быть указана размерность.

Все расчеты выполняются на ЭВМ с использованием приложения Mathcad.

При выполнении курсовой работы следует пользоваться рекомендуемой литературой.

Курсовая работа, выполненная не по заданию, соответствующему цифрам шифра и первой букве фамилии, должна быть выполнена заново. На обложке пояснительной записки обязательно должны быть указаны шифр и специальность студента.

Вариант задания выбирается по таблицам 1, 2, 3.

 

Таблица 1

 

 

 

 

 

 

Таблица 2

 

Предпоследняя цифра шифра	0	9	48	7	6	5	4	3	2	1
Линейное напряжение питающей сети (В)	3380	380	380	380	380	380	380	380	380	380
Соединение обмотки статора	Y	Δ	Δ	Y	Δ	Y	Y	Δ	Y	Δ

 

Таблица 3

 

Начальная буква фамилии студента	А, Б, Л	В, Г, Я	Б, Е.	Ж, З, И	К, М, О	Н, П, Р	Т, У, Ф	С, Ч, Х	Ц,Ш, Щ	Э, Ю
Синхрон-ная  частота вращения, n1 (об/мин)	1500	1000	750	1000	1500	1500	750	1000	750	1500
Обмотка ротора	фазная
Примечание - В задании приведено линейное напряжение - U1Л; фазное напряжение - U1Ф зависит от способа соединения     обмотки статора.

 

1 Определение главных размеров и выбор электромагнитных нагрузок

 

Расчет асинхронных машин начинают с определения главных размеров: внутреннего диаметра статора D₁ и расчетной длины воздушного зазора  l_δ.

Внутренний диаметр статора непосредственно связан определенными размерными соотношениями, зависящими от числа полюсов, с наружным диаметром статора D_1Н, в свою очередь определяющим высоту оси вращения h.

В связи с этим выбор главных размеров проводят в следующей последовательности:

1.1 Высоту оси вращения предварительно определяют по таблицам 4 и 5 для заданных значений P_2н и 2p в зависимости от исполнения двигателя.

1.2 Далее определяется наружный диаметр сердечника статора, исходя из минимальных отходов и припусков на штамповку (при указанных стандартных размерах ленты и листов электротехнической стали), согласно таблице 6.

1.3 Как показал опыт проектирования большого числа асинхронных двигателей, внутренний диаметр сердечника D₁ находится в определенном соотношении с наружным

,

 

где коэффициент K_D определяется по таблице 7.

 

Таблица 4- Значения высоты оси вращения со степенью

защиты   IР44

 

 

Таблица 5 - Значение высоты оси вращения со степенью

 защиты IP23

 

 

 

Таблица 6 - Таблица для выбора наружного диаметра

сердечника  статора

 

 

Таблица 7 - Значения коэффициента K_D

 

 

1.4 Далее находят полюсное деление τ (м)

.                                                 (1.1)

1.5 Расчетную мощность асинхронного двигателя P_Е ,(кВА) определяют по заданной номинальной мощности

 

.                                       (1.2)

Предварительные значения η (в относительных единицах) и cosφ₁ могут быть взяты по рисунку 1.1,  а   по рисунку 1.2.

Предварительный выбор электромагнитных нагрузок - линейной токовой нагрузки А₁ и максимальной магнитной индукции в воздушном зазоре В_δ - должен быть проведен особо тщательно, так как они определяют не только расчетную длину сердечника, но и в значительной степени характеристики двигателя.

1.6 Рекомендации по выбору В_δ и А₁ представлены на рисунках 1.3 и 1.4. На каждом из рисунков даются области их допустимых значений.

1.7 Значения коэффициента полюсного перекрытия α_δ и коэффициента формы поля k_В предварительно принимают равными

                                         (1.3)

1.8 Предварительное значение обмоточного коэффициента для однослойных обмоток К_об1 =0,950,96, для двухслойных при 2р=2 К_об1 =0,820,86 и при большей полюсности  К_об1 =0,910,92 (выбор типа обмотки по таблице 8).

 

1.9 Синхронная угловая частота вращения вала двигателя Ω, рад∕сек, рассчитывается по формуле

    или       ,                               (1.4)

где n₁ - синхронная частота вращения, об⁄мин;

       f₁ -частота питания, Гц.

 

1.10 Расчетная длина воздушного зазора  с учетом значения α_δ(м)

.                                     (1.5)

 

а) – со степенью защиты IР44 мощностью до 30 кВт; б) – со степенью защиты IР44 мощностью до 400 кВт; в) – со степенью защиты IР23

 

Рисунок 1.1 – Примерные значения КПД  и  cosj асинхронных

двигателей

 

1.11 Критерием правильности выбора главных размеров D₁ и l_δ служит отношение , которое должно находиться в пределах, указанных на рисунке 1.5 для принятого исполнения двигателя. Если λ оказывается чрезмерно большим, то следует повторить расчет для ближайшего из стандартного ряда бόльшей высоты оси вращения h, а если λ слишком мало, то расчет повторяют для следующей в стандартном ряду меньшей высоты h.

На этом выбор главных размеров заканчивается.

 

 

 

1.12 Для расчета магнитной цепи, помимо l_δ, необходимо определить полную конструктивную длину и длину стали сердечника статора (l₁ и l_ст1). В асинхронных двигателях, длина сердечников статоров которых не превышает 0,25-0,3м, радиальных вентиляционных каналов не делают. Для такой конструкции

.                                                    (1.6)

В более длинных машинах сердечники подразделяют на отдельные пакеты, разделенные между собой радиальными вентиляционными каналами.

1.13 Стандартная ширина радиального воздушного канала между пакетами b_к=0,01м. Число пакетов n_пак. и их длина l_пак. связаны с расчетной длиной следующим соотношением

 м,

целое число.

 

1.14 При этом число радиальных каналов

.

1.15 Длина стали сердечника статора двигателя

.                                          (1.7)

1.16 Конструктивная длина сердечника статора

.                                          (1.8)

1.17 Окончательное значение

.

 

 

2 Определение числа пазов статора  и расчет обмотки статора

 

Число витков фазы обмотки должно быть таким, чтобы линейная нагрузка и индукция в воздушном зазоре как можно ближе совпадали с их значениями, принятыми предварительно при определении главных размеров, а число пазов статора обеспечивало достаточно равномерное распределение катушек обмотки.

2.1 Тип обмотки и форма пазов статора выбирается по таблице 8. Пазы статора машин переменного тока приведены на рисунках 3.1, 3.3.

 

2.2 Число пазов статора

 

,                                               (2.1)

 

где m₁ - число фаз обмотки статора (m₁=3);

     q₁ - число пазов на полюс и фазу выбирается по таблице 8.

 

2.3 Зубцовое деление статора

 .                                                     (2.2)

 

2.4 Номинальный фазный ток обмотки статора (А)

,                                             (2.3)

где m₁ - число фаз статора, U_1ф - фазное напряжение.

(При соединении обмотки "Y" , при соединении "Δ" ).

 

 

Таблица 8 - Рекомендуемые форма паза, тип обмотки статора,

                        значения q₁, а₁, Δ₁

 

h, мм	2р	Форма пазов статора	Тип обмотки статора	q1	а1	Плотность тока Δ1
						Закры-тое ис-полне-ние	Защи-щенное испол-нение
80÷ 112	2   4	Трапеце-идальная	Однослойная всыпная	4   2,3	1;2	6,3÷6,5	6,5÷8
132÷ 160	2   4   6 8	То же	Двухслойная всыпная Однослойная всыпная То же То же	6 3,4   2,3 2	1;2 1;2   1;2 1;2	6,3÷6,5 5,5÷6   5÷6 5÷6	7,5÷8,5 6,5÷7,5   6,5÷7 6÷6,5
180÷ 315	2   4,6 8	То же	Двухслойная всыпная То же То же	5,6 3,4 3	2 2;3;4	6,2÷5,2 6÷5 6÷5	7÷6 6,5÷5,5 6,5÷5,5
355	2   4,6   8	Прямо-уголь-ные полу-открытые	Двухслойная из жестких полукатушек	8   4,5   3,4	2   3;4;6   4	5÷4   4÷3,5   3,8÷4	5,5÷4,5   5,5÷4,5   5÷4,5
355	10 12	Трапеце-идальные полу-закрытые	Двухслойная всыпная	2,3	5/6	3,8÷4	5÷4,5

 

Как видно из таблицы, с увеличением мощности и с уменьшением частоты вращения [n=n₁(1-S), n₁=], т.е. с ухудшением условий охлаждения, рекомендуемые значения плотности тока имеют тенденцию к их снижению (уменьшению),  ∆₁ - в А/мм².

 

 

2.5 Число эффективных проводников на паз

,                                                  (2.4)

где а₁ - число параллельных ветвей выбирается по таблице 8.

Полученное из (2.4) число u_П1 округляют до ближайшего целого, а для двухслойной обмотки оно должно быть четным.

2.6 Число витков в фазе обмотки статора

.                                                  (2.5)

2.7 Двухслойная обмотка обычно выполняется петлевой с укороченным шагом по пазам

ц.ч.,                                               (2.6)

где - укорочение шага, при 2р=2 β=0,58÷0,63, при 2р4,   b₁»0,83.

Однослойная обмотка выполняется диаметральным шагом

, т.е..                                               (2.7)

2.8 Одним из важнейших параметров обмотки статора является ее обмоточный коэффициент

,                                              (2.8)

где коэффициент укорочения обмотки

;                                            (2.9)

коэффициент распределения обмотки

 

,                                     (2.10)

где a=2pq₁/Z- угол фазной зоны.

 

2.9 Магнитный поток (Вб)

 

.                                              (2.11)

2.10 Уточненное значение магнитной индукции в воздушном зазоре (Тл)

.                                                  (2.12)

2.11 Уточненное значение линейной нагрузки (А/м)

. 

Уточненные значения не должны отличаться от предварительно выбранных  более, чем на 10%.

2.12 Плотность тока в обмотке статора (предварительно) выбирается в соответствии с таблицей 8.

2.13 Сечение эффективного проводника фазы(предварительно), (мм²)

.                                          (2.13)

2.14 Для всыпных обмоток по технологическим условиям укладки их в пазы диаметр обмоточного провода не должен превышать значения 1,4-1,8 мм (соответствующие им максимальные сечения провода мм²). Если , то эффективный проводник выполняют из нескольких элементарных – n_эл1. Число элементарных проводников в эффективном

=целому числу.

Сечение элементарного проводника (предварительно)

.                                                     (2.14)

По таблице приложения А1 выбирается ближайший по сечению стандартный проводник, этим окончательно определяется сечение элементарного проводника и его диаметр d_uп1.

При расчете обмотки статора с жесткими катушками площадь  поперечного сечения прямоугольного провода не должна превышать 18мм². Если S_эф1 больше 16мм², то эффективный проводник необходимо выполнить из нескольких элементарных

Сечение элементарного проводника предварительно определяется по (2.14).

2.15 Плотность тока в обмотке статора (уточненное значение)

.                                  (2.15)

 

 

 3 Расчет размеров пазов статора

 

А. Расчет размеров трапецеидального полузакрытого паза

 всыпной обмотки статора (рисунок 3.1)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

   

 

 

 

 

 

 

 

      3.1 Сначала определяется ширина зубца b_z1 по рекомендуемому значению индукции в зубцах В_z1

,                                             (3.1)

                                          

  где  K_с =0,95-0,97- коэффициент заполнения сталью магнитопровода (0,97 для h=132 – 250мм, 0,95 для h=280-355мм).

 В_Z1- согласно таблице 9.

 

 

Таблица 9 – Рекомендуемые значения индукции в ярме и

 зубцах     статора

 

 

3.2 Высота ярма статора (м)

,                                            (3.2)

где В_а1 согласно таблицы 9.

 

3.3 Высота зубца (м)

.                                      (3.3)

 

3.4 Высота паза .

 

3.5 Наименьшая ширина паза в штампе (м)

                 .                  (3.4)

 

3.6 Наибольшая ширина паза в штампе (м)

 .

 

3.7 Ширина шлица b_ш1 должна быть такой, чтобы можно было уложить в пазы катушки по одному проводу отсюда ширина шлица (м)

 

 ,                              (3.5)

 

где d_uп1 - диаметр провода с изоляцией (мм);

       b_u – толщина пазовой изоляции, по таблице 10 (мм).

Высота шлица (м) м. Угол  при высоте оси вращения мм и  при мм.

3.8 Высота клиновой части паза (м)

.                                              (3.6)

3.9 Площади поперечного сечения паза в свету (мм²) определяются с учетом припусков на шихтовку и сборку сердечников  ,  (3.7)

        где  и  - согласно таблице 11.

 

 

Таблица 10 – Конструкция системы изоляции и элементы крепления всыпной обмотки статора двигателей

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 11 -  Припуски на шихтовку

 

Высота оси вращения h, (мм)	Припуски (м)
	По ширине паза -	По высоте паза -
50÷132 160÷250 280÷355	0,0001 0,0002 0,0003	0,0001 0,0002 0,0003

 

3.10 Выбираем класс изоляции обмотки статора: в двигателях с высотами оси вращения h=50132мм рекомендуется применять систему изоляции класса нагревостойкости В, а в двигателях с h=160355мм - класса нагревостойкости F.

Конструкция изоляции всыпной обмотки статора приведена соответственно в таблице 10.

3.11 Площадь поперечного сечения паза, занимаемая обмоткой (мм)

,                                                (3.8)

где  - площадь поперечного

        сечения пазовой изоляции (мм);

        b_и – ее толщина (мм);

для двухслойных обмоток коэффициент а=1,6, для однослойных а=1.

 

3.12 Коэффициент заполнения паза

.                                           (3.9)

  3.13 Полученное значение коэффициента заполнения должно находиться в рекомендуемых пределах . Если значение коэффициента K_з1 выходит за рекомендуемые пределы, то его необходимо скорректировать либо за счет изменения плотности тока (т.е. за счет изменения площади сечения элементарного проводника, а следовательно, и его диаметра d_uп1), либо за счет изменения в рамках рекомендуемых значений В_а1 и В_z1 (т.е. за счет изменения размеров и площади поперечного сечения паза ), либо за счет того и другого, либо, наконец, за счет изменения электромагнитных нагрузок В_d , А.

3.14 После окончательного определения размеров паза необходимо пересчитать индукцию в зубце

.

 

 

 

В. Расчет размеров прямоугольного полуоткрытого и открытого пазов (рисунок 3.3) обмотки статора с жесткими секциями

 

3.15 Предварительная ширина зубца статора в наиболее узком месте (м)

,                                         (3.10)

где В_z1max- рекомендуемое максимальное значение индукции в

        наиболее узком сечении зубца, выбирается по таблице 9.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3.16 Зубцовое деление в наиболее узком месте (м)

,                   (3.11)

м,

где - по таблице 12.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 12 - Конструкция системы изоляции жесткой обмотки

статора  (класс нагревостойкости F)

 

 

 

3.17 Предварительная ширина паза в штампе (мм)

.                                              (3.12)

3.18 Предварительная высота ярма и зубца (паза) определяется по п.п.3.2, 3.3.

3.19 После этого производится разработка конструкции паза согласно таблицы 12. Число и сечение эффективных проводников (если надо, они подразделяются на элементарные) известно из расчета – п.п.2.13, 2.14. Размеры прямоугольных проводников, число их по высоте и ширине паза были бы близки к предварительным – п.п. 3.16, 3.17 (разница должна быть не более 5-10%). Размеры стандартных проводников приведены в таблице приложения В.

Таким образом, получаем окончательное (уточненное) значения b_п1, h_п1.

3.20 Окончательное значение ширины зубца статора в наиболее узком и широком месте (м)

      ,               (3.13)           

 где                            .                            (3.14)                                

 

3.21 Индукции в наиболее узком и широком местах зубца (м)  

;

.                     (3.15)

 

3.22 Индукция в ярме статора (Тл)

, где .          (3.16)

3.23 Окончательное значение плотности тока – по (2.15).

Окончательные значения  должны удовлетворять рекомендуемым значениям (таблицы 8 и 9).

 

 

4 Расчет размеров сердечника, числа пазов и обмотки

фазного ротора

 

4.1 Наружный диаметр сердечника ротора (м)

,                                                    (4.1)

где воздушный зазор принимается, (м)

.                                          (4.2)

 (Значение  округляется до четвертого знака).

4.2 Внутренний диаметр сердечника ротора (он же диаметр вала) в (м)

.                                             (4.3)

4.3 Конструктивная длина сердечника и длина стали сердечника (м)

.                             (4.5)

Число фаз обмотки статора

.

4.5 Число пазов на полюс и фазу ротора

 или .                                      (4.6)

4.6 Число пазов ротора

.                                                  (4.7)

4.7 В двигателях с мм применяется двухслойная петлевая обмотка с мягкими секциями, которые выполняются из круглого провода и укладываются в полузакрытые трапецеидальные пазы(рисунок 4.1а). При мм применяется жесткая волновая обмотка, которая укладывается в  полузакрытые прямоугольные пазы (рисунок 4.1б).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчет числа витков и эффективных проводников в пазу:

 

а) всыпная обмотка (с мягкими секциями)

 

4.8 Число витков обмотки (предварительное)

;                                                  (4.8)

- рассчитывается по п.п.2.7,2.8, с заменой индекса 1 на 2;

В при мм соответственно.

 

Эффективное число проводников в пазу

целое четное число.                   (4.9)

Число параллельных ветвей .

Уточненное число витков обмотки

.                                                         (4.10)

После этого по (4.8) определяется уточненное значение Э.Д.С. Е₂.;

 

б) обмотка с жесткими секциями

 

Эффективное число проводников волновой обмотки ротора всегда выбирается равным двум (т.е. ), , поэтому

.                                                    (4.10)

После этого определяется Е₂ по (4.8).

4.9 Ток обмотки ротора

.                                       (4.11)

4.10 Сечение эффективного проводника (предварительно) мм

.                                               (4.12)

Для закрытых двигателей (степень защиты ) А/мм², для открытых (степень защиты ) – на 20% больше.

 

4.11 Число элементарных проводников  в эффективном проводнике в всыпных обмотках (с мягкими секциями) определяется также, как и для обмотки статора – см. п. 2.14. В обмотках же ротора с жесткими секциями .

 

4.12 Плотность тока в обмотке ротора (уточненное значение)

.                                           (4.13)

 

5 Расчет размеров пазов ротора

 

А. Расчет размеров трапецеидального полузакрытого паза ротора (рисунок 4.1а) со всыпной обмоткой производится так же, как и для статора.

 

5.1 Ширина зубца ротора (м)

;  ,                                   (5.1)

где - по таблице 9.

5.2 Предварительная высота паза (м) ротора определяется по эмпирическим формулам

 для мм;         (5.2)        

 

 для   мм.

 

5.3 Минимальная ширина паза

,    а       .                                  (5.3)

5.4 Ширина шлица  и его высота  (м) – по п. 3.7 (при этом индекс 1 заменяется на индекс 2).

5.5 Высота клиновой части

 (м).

 

5.6 Максимальная ширина паза

,     .                (5.4)

                  

5.7 Площадь поперечного сечения паза и коэффициент заполнения паза определяется по п.п. 3.9÷3.13 (при этом индекс 1 заменяется на индекс 2).

 

В. Расчет размеров прямоугольного паза (рисунок 5.1б) обмотки

ротора с прямоугольными секциями

 

5.8 Предварительная высота зубца – по п.5.2.

5.9 Предварительная ширина зубца ротора в наиболее узком месте (м)

 

;                                           (5.5)

 

где - по таблице 9, - по (5.1).

 

5.10 Предварительная ширина паза в штампе (м)

 

; .               (5.6)

 

5.11 После этого производится разработка конструкции паза согласно таблицы 13. Сечение эффективного проводника известно из (4.12), число эффективных проводников в пазу жесткой обмотки ротора всегда равно двум (); размеры проводников (см. приложение 2) подбираются таким образом, чтобы высота и ширина паза с учетом изоляции были бы близки к предварительно найденным.

 

 

Таблица 13 – Конструкция систем изоляции жесткой обмотки фазного ротора (класс нагревостойкости F)

 

 

 

5.12 После этого определяется окончательно (м)

, - по формуле (5.6),                         (5.7)

 

, ,                 (5.8)           

 

м,  м.

 

5.13 Индукция в наиболее узком и в широком местах (Тл)

;

.                           (5.9)

 

 

 

 

5.14 Индукция в ярме ротора (Тл)

.      (5.10)              

 

5.15 Окончательное значение плотности тока .

Окончательные значения  не должны превышать рекомендуемых значений – см. таблицу 3.1 и п.4.10.

 

Далее на основании результатов расчета, выполненных по данному методическому указанию, производится определение параметров и рабочих характеристик двигателя по [10].

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Приложение А

     Таблица А1- Диаметры и площади поперечного сечения круглых медных         эмалированных проводов

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Приложение В

Таблица В1- Номинальные размеры прямоугольной проволоки (мм)

 

 

 

 

 

 

 

      Продолжение таблицы В1

 

    

 

 

 

     Продолжение таблицы В1

 

 

Список литературы

 

1. Копылов И.П. Проектирование электрических машин. – М.: Энергия,  2002.

2. Копылов И.П. Электрические машины. – М.: Высшая школа, Логос, 2000. – 607с.

3. Лихачев В.А. Электродвигатели асинхронные. – М.: 2002.

4. Кацман М.М. Расчет и конструирование электрических машин. – М.: Энергоатомиздат, 1984.

5. Гольдберг О.Д., Гурин Я.С., Свириденко И.С. Проектирование электрических машин. – М.: Высшая школа, 1984.

6. Кравчук А.Э., Шлаф М.М., Афонин Е.И., Соболевская Е.А. Справочник. Асинхронные двигатели серии 4А. – М.: Энергоиздат, 1982.

7. Государственные стандарты на электрические машины.

         8. Жерве Г.К. Расчет асинхронного двигателя при перемотке. – М.; Л.: Госэнергоиздат, 1980.

          9. Рубо Л.Г. Пересчет и ремонт асинхронных двигателей мощностью до 160 кВт. – М.; Л.: Госэнергоиздат, 1970.

10. Новокшенов В.С., Шидерова Р.М. Асинхронные двигатели с фазным ротором (Расчет параметров и характеристик).- Алматы.: АИЭС, 2005.

 

Содержание

 

Введение……………………………………………………………..……………3

1 Определение главных размеров и выбор электромагнитных нагрузок…….4

2 Определение числа пазов статора и расчет обмотки статора………………11

3 Расчет размеров пазов статора………………………………………………..15

4 Расчет размеров сердечника, числа пазов и обмотки фазного ротора……..22

5 Расчет размеров пазов ротора………………………………………………...24

Приложение А……………………………………………………………………28

Приложение В……………………………………………………………………29 Список литературы………………………………………………………………32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Сводный план 2005г., поз.50

 

 

Владимир Степанович Новокшенов

Шидерова Раушан Манаповна

 

 

 

 

СПЕЦИАЛЬНЫЕ ГЛАВЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН

 

АСИНХРОННЫЕ ДВИГАТЕЛИ С ФАЗНЫМ РОТОРОМ

(Расчет геометрических размеров и обмоток)

 

Методические указания к курсовой работе

для студентов специальности 6N0718 – Электроэнергетика

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Редактор Ж.М.Сыздыкова

 

 

 

 

Подписано в печать ______________ Тираж          экз. Объем  2,0   уч.-изд.л.	Формат 60х84  1/16           Бумага типографская  №1           Заказ ______    Цена          тг

 

 

 

 

Копировально-множительное бюро

 Алматинского института энергетики и связи

050013, Алматы, Байтурсынова, 126

АЛМАТИНСКИЙ ИНСТИТУТ ЭНЕРГЕТИКИ И СВЯЗИ

 

Кафедра электропривода и автоматизации промышленных установок

 

 

 

 

СПЕЦИАЛЬНЫЕ ГЛАВЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН

 

АСИНХРОННЫЕ ДВИГАТЕЛИ С ФАЗНЫМ РОТОРОМ

(Расчет геометрических размеров и обмоток)

 

Методические указания к курсовой работе

для студентов специальности 6N0718 – Электроэнергетика

 

 

 

СОГЛАСОВАНО   Начальник УМО ________О.З.Рутгайзер   «___» _______2005г.   Редактор _________ Ж.М.Сыздыкова   «___» _______2005г.	Рассмотрено и одобрено на заседании кафедры ЭиАПУ   Протокол №___от «___» ____2005г.   Зав. кафедрой _______П.И.Сагитов   Составители: ________________В.С. Новокшенов ________________Р.М.Шидерова

Алматы 2005