Некоммерческое акционерное общество

АЛМАТИНСКИЙ ИНСТИТУТ ЭНЕРГЕТИКИ И СВЯЗИ

Кафедра электрических станций, сетей и систем

 

 

 

       ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ И ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ

                       

Методические  указания и задания к выполнению  расчетно-графических работ для студентов

                        специальности 5В0718 – Электроэнергетика 

 

 

  Алматы 2009

CОСТАВИТЕЛИ: В.Н. Сажин, К.К. Тохтибакиев. Электромагнитные и   электромеханические переходные процессы. Методические указания и  задания к выполнению расчетно-графических работ для студентов специальности 5В0718 – Электроэнергетика.- Алматы: АИЭС, 2009, -21 с.

 

Методическая разработка предназначена для выполнения расчетно-графических работ по дисциплине «Электромагнитные и электромеханические переходные процессы» и содержит задания, методические указания к выполнению РГР, а также список необходимой литературы.

 

         1 Расчетно-графическая  работа №1. 

         Определение параметров схем замещения и величин токов

         короткого замыкания

        

        Расчетно-графическая работа №1 включает  три задания.

 

        1.1 Задание 1

 

       На рисунке 1 представлена схема понижающей подстанции с участками распределительных сетей 35, 6 и 3 кВ. Подстанция присоединена к узлу системы, которая может рассматриваться как источник бесконечной мощности с неизменным напряжением 115 кВ, приложенным за реактивностью х=8,8 Ом.

      Требуется определить начальное значение периодической слагающей тока и ударный ток при трехфазном коротком замыкании поочередно в точках к.з.

      Для линий с проводами марки ПС рекомендуются следующие параметры:

 

      При токах от 20 до 200 А:     для ПС-50  z=3,75+j1,36 Ом/км,

для ПС-35  z=5,0+j1,8 Ом/км,  для ПС-25  z=6,1+j2,21 Ом/км.

      При токах выше 200 А   Ом/км

      где q – сечение провода, мм2.

                                          

                        

                                               

Рисунок 1 – Схема понижающей подстанции

Т а б л и ца 1 – Исходные данные к выполнению работы

Предпоследняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Т-1

1

2

3

3

1

2

1

3

2

1

Т-2

4

5

6

4

5

4

5

6

4

5

Последняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Л-1

АС-70

АС-95

АС-120

АС-120

АС-70

АС-95

АС-95

АС-120

АС-70

АС-70

Л-2

ПС-50

ПС-35

ПС-50

ПС-35

ПС-50

ПС-35

ПС-50

ПС-35

ПС-50

ПС-35

Л-3

ПС-35

ПС-25

ПС-35

ПС-25

ПС-35

ПС-25

ПС-35

ПС-25

ПС-35

ПС-25

Л-4

ПС-35

ПС-50

ПС-35

ПС-50

ПС-35

ПС-50

ПС-35

ПС-50

ПС-35

ПС-50

Л-5

ПС-25

ПС-35

ПС-25

ПС-35

ПС-25

ПС-35

ПС-25

ПС-35

ПС-25

ПС-35

 

Т а б л и ц а 2 – Тип устанавливаемых трансформаторов

Тип трансформатора

Марка устанавливаемого трансформатора

1

ТДТН-25000/110

2

ТДТН-40000/110

3

ТДТН-63000/110

4
                     ТМ-6300/35/6,3

5

ТД-10000/35/6,3

6

ТД-16000/35/6,3

 

1.2 Задание 2

Для схемы, рисунок 2, требуется определить:

а) величины собственной реактивности относительно узла 1 и
взаимных реактивностей между этим узлом и узлами 2, 3, 4 и 5,
 используя способ токораспределения;

б) те же величины путем преобразования схемы;

в) коэффициенты распределения и взаимные реактивности между точками, 2, 4, 5 (где имеются источники)  и  точкой 3 (где   пред­полагается  потенциал, равный нулю).

 

 

 

 

                                                                       2

                                                                      

                                                                      x1

       1                  x2            a              x3               b           x4           3

 

 

                                      x5                            x6

 

                                           5                                4

 

Рисунок 2 – Исходная схема для расчета

 

Т а б л и ц а 3 - Исходные данные к выполнению работы

Предпоследняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

x1

j1,4

j1,5

j1,3

j1,5

j1,35

j1,6

j1,2

j1,9

j1,42

j1,3

x2

j0,4

j0,5

j0,3

j0,5

j0,35

j0,6

j0,2

j0,9

j0,42

j0,3

x3

j0,5

j0,6

j0,4

j0,55

j0,35

j0,77

j0,44

j0,85

j0,2

j0,4

Последняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

x4

j2,1

j2,0

j2,2

j1,8

j2,5

j1,7

j1,5

j1,5

j2,3

j1,9

x5

j4,1

j4,0

j4,2

j3,8

j5,5

j5,7

j3,5

j4,5

j5,3

j6,9

x6

j0,21

j0,5

j0,2

j0,8

j0,5

j0,75

j0,59

j0,57

j0,45

j0,99

 

        1.3 Задание 3

       Составить схему замещения для схемы (см. рисунок 3), выразив ее элементы в именованных и относительных единицах; при этом сделать точное и приближенное приведение схемы. Вычислить начальные значения периодической слагающей тока при трехфазном коротком замыкании поочередно в точках К-1, К-2 и К-3. Оценить влияние регулирования напряжения у трансформатора Т-1 и линейного регулировочного автотрансформатора ЛРА на величины указанных токов.

 

Рисунок 3 – Исходная схема для расчета

 

Т а б л и ц а 4 - Исходные данные к выполнению работы

Предпоследняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Т-1

1

2

3

3

1

2

1

3

2

1

Л-1, км

60

50

40

65

45

55

60

65

55

40

ЛРА

4 МВА, 10 кВ±10%, Uk=0,5%

Последняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Т-2

4

5

6

4

5

4

5

6

4

5

Л-2, км

10

12

15

11

10

9

12

13

14

9

Uc, кВ

115

115

116

116

117

117

116

115

117

116

      Удельное сопротивление обеих участков линии составляет 0,4 Ом/км.

Тип трансформаторов выбирается из таблицы 2.

 

        1.4 Методические указания

        Расчет токов короткого замыкания начинается с представления схемы замещения, нахождения всех ее параметров. Для этого необходимо выбрать базисную ступень напряжения и привести все параметры к этой ступени

                                        .                                                      (1.1)

 

       Реактивность обмоток высшего и среднего напряжений составляет

                                    .                                                    (1.2)

      Периодическая слагающая тока будет определяться как

                                                                                                 (1.3)

       где  - суммарное сопротивление от системы до точки к.з.

      Постоянная времени

                                                                                                    (1.4)

       где ,  - суммарное  реактивное и активное сопротивление соответственно от системы до точки к.з.

       Ударный коэффициент

                                                                              (1.5) 

       где .

       Величина ударного тока определяется по формуле:

                                 .                                                              (1.6)

       

2 Расчетно-графическая работа №2

        Расчет несимметричных коротких замыканий

 

        Расчетно-графическая работа №2 включает два задания.

 

       2.1 Задание 1

 

          Для схемы, представленной на рисунке 4, происходят поочередно различные несимметричные короткие замыкания.

 

 

     

 

                            Рисунок 4 – Схема электрической сети

 

Требуется определить токи в месте несимметричного короткого замыкания (однофазного, двухфазного, двухфазного на землю).

          Параметры схемы приведены к базисным условиям при Sб = 120 МВА, Uб = Uср.н и представлены в таблице 5.  

 

Т а б л и ц а  5 – Исходные данные к выполнению работы

Предпоследняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Хг1

  0,9

  0,92

 0,88

 0,89

 0,93

  0,9

 0,94

  0,87

  0,95

  0,86

Хг2

 0,45

  0,43

 0,44

 0,41

 0,42

 0,46

 0,47

 0,44

 0,48

  0,4

Ес

 1,66

 1,67

 1,69

 1,70

 1,65

 1,68

 1,69

 1,64

 1,63

  1,65

   Хт1

 0,21

 0,19

 0,22

 0,25

 0,18

 0,16

  0,22

 0,20

 0,25

 0,19

Хт2

 0,21

 0,19

 0,22

 0,25

 0,18

 0,16

  0,22

 0,20

 0,25

 0,19

                                           Последняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

ХЛ12(1)

0,19

0,21

0,16

0,24

0,22

0,18

0,26

0,16

0,18

0,27

ХЛ12(0)

0,57

0,61

0,52

0,59

0,58

0,55

0,63

0,54

0,56

0,64

ХН2

3,6

3,4

3,3

3,8

3,9

3,5

4,0

3,5

3,6

3,9

ХН2(2)

 1,05

1,07

1,03

1,08

1,06

1,04

2,0

1,02

1,03

1,07

ХН1

2,4

2,6

2,2

2,5

2,7

2,1

2,3

2,1

2,4

2,6

ХН1(2)

0,7

0,9

0,5

0,85

0,75

0,56

0,82

0,65

0,58

0,75

 

        2.2  Задание 2

           Для схемы, представленной на рисунке 4, построить векторные диаграммы напряжений на шинах ВН и НН трансформатора Т-1 для двухфазного короткого замыкания на землю. Данные для расчета принять из таблицы 5.

 

        2.3 Методические указания

 

К несимметричным коротким замыканиям относятся двухфазное, двухфазное на землю и однофазное КЗ.

Для несимметричных КЗ характерны неодинаковые значения фазных токов и напряжений и различные углы сдвига между токами, а также между токами и соответствующими напряжениями.

Эта особенность несимметричных КЗ существенно усложняет их расчет, так как при расчетах трехфазных КЗ предполагается полная симметрия трех фаз рассматриваемой схемы, что позволяет составлять схему замещения и вести расчет для одной из фаз.

Поскольку при несимметричных КЗ токи и напряжения в разных фазах различны, для выполнения расчета обычным способом потребовалось бы составлять схему замещения для всех трех фаз рассматриваемой сети с учетом взаимоиндукции между фазами. Это серьезно усложнило бы расчет даже в случае сравнительно простых схем.

Для упрощения расчетов несимметричных КЗ применяется метод симметричных составляющих, который заключается в замене несимметричного режима трехфазной сети симметричным режимом или замене несимметричного повреждения условным трехфазным коротким замыканием.

По этому методу любая несимметричная трехфазная система может быть однозначно разложена на три симметричные системы  или последовательности – прямую, обратную и нулевую.

Для расчетов токов несимметричных коротких замыканий необходимо составить схемы замещения прямой, обратной и нулевой последовательности и определить их параметры.

Схема замещения прямой последовательности составляется аналогично схеме замещения для расчета трехфазных КЗ, так как токи трехфазного КЗ являются токами прямой последовательности: система токов симметрична, уравновешена и имеет прямое чередование фаз.

Для всех элементов расчетной схемы Х1 = Х(3), т.е. сопротивление прямой последовательности соответствует индуктивному сопротивлению при симметричном режиме.

Схема замещения обратной последовательности составляется их тех же элементов, что и схема прямой последовательности, так как пути прохождения тока для обеих последовательностей одинаковы; ЭДС генераторов в схеме принимаются равными нулю.

Для составления схемы замещения нулевой последовательности выявляются контуры, по которым могут проходить токи, имеющие одинаковое направление во всех фазах. В точке КЗ, где фазы условно закорочены и приложено напряжение Uк,0, контуры объединяются, и поэтому составление схемы замещения целесообразно начинать с этой точки. Чтобы получилась замкнутая цепь для прохождения токов нулевой последовательности, в схеме должна быть, по крайней мере, одна заземленная нейтраль. Если таких нейтралей несколько, то полученные цепи включаются параллельно.

В схему замещения элементы вводятся своими сопротивлениями нулевой последовательности.

       Токи короткого замыкания определяются следующим образом:

       для однофазного короткого замыкания

 

                                    ;                                      (2.1)

       для двухфазного короткого замыкания

 

                                    ;                                                                  (2.2)

 

          для двухфазного замыкания на землю токи поврежденных фаз в месте короткого замыкания

 

                           ,                                            (2.3)

            

                            .                                           (2.4)

 

        3 Расчетно-графическая  работа №3

 

        Исследование статической и динамической устойчивости,

        построение угловых характеристик мощности энергосистем

 

       Расчетно-графическая работа №3 состоит из четырех заданий.

       3.1 Задание 1

      Система, показанная на рисунке 5, имеет схему замещения (рисунок 6), где станции 1 и 2 представлены в виде неизменных Э.Д.С., приложенных за эквивалентными сопротивлениями. Параметры схемы и исходного режима (в относительных единицах) выбираются из таблиц в соответствии с вариантом. Потери принять равными нулю.

      Требуется:

      а) найти минимальные значения E, U, при которых сохраняется устойчивая работа передающей станции с мощностью Р1= 1;

      б) найти максимальное значение передаваемой мощности Рm;

      в) определить запасы устойчивости системы при различных допущениях, и используя различные критерии статической устойчивости.

 

 

 

 

 

Рисунок 5 - Схема исследуемой системы

                      

Рисунок 6 – Схема замещения системы

Т а б л и ц а 6 - Исходные данные к выполнению работы

Предпоследняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Х1

0,74

0,8

0,9

0,65

0,65

0,85

0,9

0,9

0,63

0,7

Х2

0,061

0,05

0,05

0,07

0,073

0,056

0,065

0,075

0,035

0,08

S1

1+j0,485

1+j0,4

1,1+j0,4

1,2+j0,5

1,3+j0,6

12+j0,7

0,9+j0,3

0,8+j0,35

0,95+j0,6

1,1+j0,5

S2

4,5+j2,93

4,1+j3

4,2+j3,2

4+j2,8

3,9+j2,5

3,9+j2,2

4,2+j2,2

4,4+j2,3

4,6+j2,8

5+j2,6

Последняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Е1

1,5

1,52

1,53

1,49

1,48

1,54

1,6

1,58

1,59

1,4

d1

28,5

28,0

26,5

25,0

23,0

29,0

25,5

27,0

27,5

25,6

Е2

1,2

1,1

1,12

1,15

1,18

1,21

1,22

1,24

1,05

1,08

d2

13,1

13,0

15,0

12,5

12,0

12,6

13,0

15,3

17,1

14,3

 

        3.2 Задание 2

        На рисунке 7 представлены пять схем замещения электрической системы. В соответствии с вариантом требуется построить угловые характеристики мощности двух схем, приняв напряжения, приложенные в точках 1 и 2, равными единице.

            

               Z1                  Z2                              Z1                  Z2   

а) 1                                           2     б) 1                                          2

           

               S1                   S2

                               Z3                                                   Z3

           

 

 

 

               Z1                  Z2                              Z1                  Z2   

в) 1                                           2    г)  1                                          2

 

                                Z3                                                   Z3

 

               Z1                  Z2

д) 1                                           2

 

                               Z3

 

 

Рисунок 7- Схемы замещения электрических систем

 

Т а б л и ц а 7 - Исходные данные к выполнению работы

Предпоследняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Z1

j1,0

-j0,5

j0,3

1,5

1,35

j1,0

-j0,2

j0,9

1,2

1,3

Z2

j0,8

-j0,3

j1,2

j1,3

-j0,8

j1,1

-j0,9

j1,1

j1,3

-j0,8

рис.

А

Б

В
Г

Д

А

Б

В

Г

Д
                                      Последняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Z3

j2,1

-j2,0

2,2

-j1,8

2,5

1,7

-j1,5

1,5

-j2,3

-j1,9

рис.

Д

Г

Б

В

А

Б

Д

А

В

Г

 

       3.3 Задание 3

 

       В системе, схема которой изображена на рисунке 8, включается нагрузка РН. Параметры системы в относительных единицах и характеристики исходного режима в соответствии с вариантом выбираются из таблиц.

      Требуется, используя метод площадей, определить максимальный размах качаний угла генератора после включения нагрузки, принимая коэффициент мощности ее, равным единице.

 

 

                  Г                 Т1                                                          Т2

 

                                                                                                          U

 

                                                                                               Р0, Q0

                                              PН

 

Рисунок 8 – Схема исследуемой системы

Т а б л и ца 8 – Исходные данные к выполнению работы

Предпоследняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Р0

0,48

0,65

0,75

0,857

0,985

0,7

0,9

0,95

0,6

0,55

Q0

0,35

0,586

0,3

0,48

0,35

0,485

0,45

0,42

0,425

0,285

Последняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Е/0

1,5

1,45

1,4

1,51

1,55

1,53

1,45

1,47

1,57

1,6

d/0

25,1

24,2

22,3

26,2

28,3

27,5

28,5

23,5

25,6

26,8

       3.4 Задание 4

       В схеме, показанной на рисунке 9, внезапно отключаются и затем вновь включаются обе линии, связывающие генераторную станцию с шинами неизменного напряжения.

      Требуется определить то наибольшее допустимое время перерыва в подаче энергии, при котором динамическая устойчивость системы не нарушается.

      При внезапном отключении одной из двух параллельных линий построить (приближенно) характер изменения угла во времени.

                  

         

Рисунок 9 - Схема исследуемой системы

Таблица 9 – Исходные данные к выполнению работы

Предпоследняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Р0

0,485

0,65

0,75

0,857

0,985

0,7

0,9

0,95

0,6

0,55

Q0

0,356

0,586

0,3

0,48

0,35

0,485

0,45

0,42

0,425

0,285

Последняя цифра шифра

 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Е/0

1,5

1,45

1,4

1,51

1,55

1,53

1,45

1,47

1,57

1,6

d/0

25,1

24,2

22,3

26,2

28,3

27,5

28,5

23,5

25,6

26,8

Tj,с

7

7

6,8

7

6,5

7,2

7,2

6,6

7

6,8

 

        3.5  Методические указания

       3.5.1 Определение статической устойчивости энергосистемы

       Приближенно принимается,  что  в точке присоединения   нагрузки  имеются шины неизменного напряжения U = 1 = const (f = const) и система делится на две части.

       Мощность, отдаваемая станцией

                                    .                                                     (3.1)

       Продифференцировав выражение (3.1) по , найдем предельный по устойчивости угол. Минимально допустимые значения Э.Д.С. и напряжения при Р1 = Р10 = 1

 

                                        ,                                                       (3.2)

                                        .                                                        (3.3)

       При Е=const, U=const находим максимальное значение передаваемой мощности

                                       .                                                          (3.4)

       Коэффициенты запаса статической устойчивости

по Э.Д.С

 

                                       ,                                        (3.5)

по напряжению

                                  ,                                         (3.6)

по мощности

                                   .                                              (3.7)

        Определение предельного по устойчивости режима может быть проведено по другим критериям, при других допущениях.

      Найдем предельный по устойчивости режим с помощью критерия . В этом случае для некоторой (произвольно выбранной) промежуточной точки электропередачи К (см. рисунок 10) необходимо построить зависимости Q1 = f1(UK) и Q2 = f2(UK) при E1 = const, U = const и P = P1 = P2 = const. Точка пересечения этих характеристик соответствует установившемуся режиму системы, а характер изменения ΔQ = Q1 – Q2 в окрестности этой точки позволяет судить об устойчивости системы.

Рисунок 10 – Применение критерия

      Для определения предельного режима необходимо построить серию характеристик Q1 = f1(UK) при различных значениях E1 и методом подбора определить такое значение E1, при котором Q1 = f1(UK) будет касаться характеристики Q2 = f2(UK). Полученное таким образом E1 будет равно E1МИН.

      Для расчета Q1 = f1(UK) и Q2 = f2(UK) воспользуемся формулами

 

                           ,                       (3.8)

                           .                                        (3.9)

Откуда, после преобразований, находим Q1 и Q2

                           ,                                       (3.10)

                          .                                             (3.11)

      Определим предельный по устойчивости режим системы, предполагая, что в точке 2 имеются шины неизменной Э.Д.С.(Е2 = const), а напряжение в точке присоединения нагрузки изменяется, причем нагрузка представлена постоянным сопротивлением ZН. Частота в системе предполагается постоянной. В этом случае целесообразно применить критерий ,

       где  - угол между  и .

       Мощность, выдаваемая от станций в систему,

                                                (3.12)

        где y11, y12 – собственные и взаимные проводимости.

       Предельный по устойчивости режим соответствует условию , откуда можно найти предельный угол передачи . Тогда минимально допустимое значение Е1МИН определяется из выражения (3.3) для Р1 = Р10 = 1.

       Коэффициент запаса устойчивости по Э.Д.С. определяется по (3.5).

       3.5.2 Построение угловых характеристик системы

          Угловые характеристики мощности определяются уравнениями

                                                (3.13)

            где Р1, Р2, Q1,Q2 – активные и реактивные мощности, выдаваемые стан-   циями;

            y11, y22, y12 – собственные и взаимные проводимости ветвей.

           Собственные и взаимные проводимости ветвей находятся, используя схему замещения системы и метод единичных токов.

           В соответствии с полученными выражениями вычисляются значения активной и реактивной мощностей при различных углах  и строятся угловые характеристики мощности.

             3.5.3 Исследование  устойчивости методом площадей

       Характер относительного движения ротора генератора можно установить без решения дифференциальных уравнений (без нахождения δ = f(t)), рассматривая изменения его механической энергии и применяя способ площадей, физическое обоснование и описание которого приведено в [1].

       Для определения искомого угла качаний генератора после включения нагрузки воспользуемся методом площадей. Напряжение U1 в начале линии, где включается нагрузка

 

                                                          (3.20)

       где х10 – суммарное сопротивление между системой и точкой подключения нагрузки.

      Сопротивление нагрузки

                                                  .                                                     (3.21)

         Тогда в исходном режиме угловая характеристика 1, показанная на рисунке 11, определится выражением

                                                                                            (3.22)

         где .

Угловая характеристика мощности 2 будет определяться мощностью включенной нагрузки РН

                                                                         (3.23)

         где α12 – угол комплексного сопротивления системы.

Угол α12 определяется путем нахождения взаимного сопротивления ветви

 

 

          

Рисунок 11 – Характеристики системы при подключении нагрузки

       В первый момент после включения нагрузки на валу генератора будет действовать избыточная мощность тормозящего характера, что приведет к уменьшению скорости и угла . Угол будет изменяться от до , в соответствии с равенством площадей торможения и ускорения (см. рисунок 12) если не учитывать затухание этих колебаний. После затухания колебаний установившийся режим при включенной нагрузке определится углом .

      При внезапном отключении обоих линий, режим можно поделить на 3 части: доаварийный (I), аварийный (III), послеаварийный (II).

      Причем, в нашем случае мощность, передаваемая по линии, до аварии и  после аварии не изменилась

                                                                                            (3.24)

       где х – суммарное сопротивление системы.

При отключении линии (аварийный режим)

 

                                             *.     

       Применяя правило площадей (см. рисунок 12 а) найдем предельный угол включения электропередачи

 

                                                   (3.25)

        где .

       Тогда предельное время включения электропередачи определяется выражением

 

                                                                                     (3.26)

        где f – частота сети, равная 50 Гц.

               

                 Рисунок 12 – Анализ колебаний по правилу площадей:

 

 а) характеристики мощности и площадки ускорения (Ауск) и торможения (Аторм); б) – определение характера изменения угла во времени

 

       При отключении одной линии расчет характера изменения угла во времени можно провести упрощенно, заменив восходящую ветвь характеристики мощности II послеаварийного режима отрезком прямой линии, проходящей через начало координат и точку пересечения характеристики II с прямой Р0. Данное допущение намного упростит расчет. Дифференциальное уравнение движения ротора в этом случае будет иметь вид

                                   .                                              (3.27)

         Решение этого уравнения можно представить в виде [1]

                                 .                                      (3.28)

      Определим  и , входящие в выражение (3.28), для чего находятся вначале амплитуды характеристик мощности I и II:

                                         

                                       .           

                   

 

                               Список литературы

 

          1 Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. – М.: Энергия, 1970.

2. Ульянов С.А. Сборник задач по электромагнитным переходным процессам в электрических системах. – М.: Энергия,1968.

        3. Веников В.А. Переходные электромеханические процессы в электрических системах. - М.: Высшая школа, 1978.

4. Жданов П.С. Вопросы устойчивости электрических систем / Под ред. Жукова В.А. – М.: Энергоатомиздат,1979.

        5. Электроэнергетические системы в примерах и иллюстрациях / Под ред. Веникова В.А. – М.: Энергоатомиздат,1983.

        6. Переходные процессы электрических систем в примерах и иллюстрациях: Уч. пособие. Под ред. В.А. Строева. – М.: 1996.

        7. Куликов Ю.А. Переходные процессы в электрических системах: учеб.пособие для вузов/ М-во образ. РФ. Новосибирский ГТУ. – Новосибирск – Москва: НГТУ,Мир, АСТ, 2003.

 

 

                                                 Содержание

 

1 Расчетно-графическая работа №1  …………………………………………..  3

2 Расчетно-графическая работа №2  …………………………………………..  8

3 Расчетно-графическая работа №3…….……………………………………… 11                                                   

Список литературы …………………………………………………… ………. 20