Некоммерческое кционерноеобщество

АЛМАТИНСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЭНЕРГЕТИКИ И СВЯЗИ

Кафедра телекоммуникационных систем

 

 

МНОГОКАНАЛЬНЫЕ ТЕЛЕКОММУНИКАЦИОННЫЕ СИСТЕМЫ

Методические указания к   курсовой работе для специальности
5В071900 – Радиотехника, электроника и телекоммуникации

 

 

Алматы 2013

 

СОСТАВИТЕЛИ: Б.Б.Агатаева, Г.А.Шахматова. Многоканальные телекоммуникационные системы. Методические указания к выполнению курсовой работы  специальности 5В071900 – Радиотехника, электроника и телекоммуникации. – Алматы: АУЭС, 2013. – 38с.

 

 

Методические указания к выполнению курсовой работы содержат рекомендации по расчету основных параметров линейного тракта цифровых систем передачи, вопросы проектирования каналов связи цифровых телекоммуникационных систем связи,  описание основных цифровых систем передачи и кабелей связи. 

Методические указания предназначены для студентов специальностей «Радиотехника, электроника и телекоммуникации». Они могут быть использованы при выполнении курсовой и дипломной работы.

 

Ил. 8, табл.12, библ.10 назв.

 

Рецензент: канд. техн. наук. проф. А.С.Байкенов

                     

 

Печатается по плану издания Некоммерческого акционерного общества «Алматинский университет энергетики и связи» на 2013г.

 

 

ã НАО  Алматинский университет энергетики и связи 2013г.

Введение

 

Курсовая работа по дисциплине «Многоканальные телекоммуникационные системы» предназначена для студентов специальности  5В071900 – Радиотехника, электроника и телекоммуникации.

Современный бакалавр, проектируя систему связи, удовлетворяющую конкретным техническим требованиям, должен уметь оценить, достаточно ли полно в проектируемой системе связи реализуются потенциальные возможности выбранных способов передачи, определить пути улучшения характеристики системы связи для приближения их к потенциальным.

Целью курсовой работы является закрепление знаний основных принципов построения цифровых систем передачи различных уровней иерархии. В курсовой работе рассматриваются основные аспекты инженерной реализации таких систем, исследуются требования к качеству передачи сигналов ЦСП, приводятся основные параметры существующих ЦСП.

В данных методических указаниях рассматриваются такие вопросы, как определение длины участка регенерации, составление схемы магистрали, оценка шумов оконечного оборудования и др. При этом студенты занимаются вопросами проектирования условного фрагмента сети связи, содержащего местный, внутризоновый или магистральный участки с ис­пользованием электрических кабелей. Это позволяет получить навыки проектирования междугородных участков трассы и участка соединительных линий на ГТС.

В методических указаниях приведены необходимые справочные данные по оборудованию ЦСП, а так же по электрическим кабелям (см.приложения А и Б).

Каждый студент выполняет курсовую работу по индивидуальным исходным данным согласно таблицам 1 и 2.

          Проект должен быть выполнен в соответствии с требованиями по оформлению курсовых и дипломных проектов, принятыми в АУЭС, иначе он не будет рецензироваться.

 

Задание на курсовую работу

 

Студенты по номеру своих студенческих билетов выбирают свои исходные данные для курсовой работы из таблицы 1, 2.

          Номер варианта соответствует двум последним цифрам номера зачетной книжки. Например, если номер зачетной книжки 910282, то номер варианта будет 82.

 

Таблица 1 - Типы ЦСП и типы кабеля на различных участках трактов

	Предпоследняя цифра номера студенческого билета
Тип  ЦСП, тип кабеля	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
Мест- ный	ИКМ -30-С   Т-0,5	ИКМ- 30-4   ТП-0,7		ИКМ -30-С   Т-0,5	ИКМ- 30-4   ТП-0,7		АКУ -30   Т-0,5		ИКМ -30-С КСПП 1х4х1,2
Зоно- вый		ИКМ -120 МКСА 4х4х1,2	ИКМ -120-А ЗК 1х4х1,2		ИКМ -120-А ЗК 1х4х1,2	ИКМ -480 МКТ-4 1,2/4,6		ИКМ -480 МКТ-4 1,2/4,6		ИКМ -120-А ЗК 1х4х1,2
Ма- гист- раль- ный	ИКМ- 1920 МКТ-4 1,2/4,6		ИКМ -480 МКТ-4 1,2/4,6	ИКМ -1920 КМ-4 2,6/9,5		ИКМ -1920 КМ-4 2,6/9,5	ИКМ -480 МКТ-4 1,2/4,6	ИКМ -1920 КМ-4 2,6/9,5	ИКМ -480 МКТ-4 1,2/4,6	ИКМ -480 МКТ-4 1,2/4,6

 

Таблица 2

	Последняя цифра номера студенческого билета
Дальность участков ЦСП,  км	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
Местного, LМ	100	66	70	70	82	63	76	91	93	85
Внутризонового, LВНЗ	309	505	510	540	420	460	570	550	480	550
Магистрального, LМАГ	1200	840	950	1200	890	960	995	859	990	1100
Коэффициент шума корректирующего усилителя, F	5	3	2	4	6	3	4	5	7	6
Защищенность от шумов дискре- тизации, АШД, дБ	51	50	52	54	56	57	53	55	58	52
Пикфактор сигнала QПИК, дБ	13	15	14	12	13	12	14	15	11	12
Среднеквадра- тическое отклонение волюма сигнала sУ, дБ	3	2	4	3	5	3	4	6	3	4
Среднее значение сигнала у0, дБ	-11	-12	-13	-14	-13	-11	-12	-14	-15	-10
Среднеквадратическое отклонение приведенной инструментальной погрешности преобразования, e	2* 10-4	3* 10-4	4* 10-4	2* 10-4	3* 10-4	2* 10-4	4* 10-4	2* 10-4	3* 10-4	2* 10-4
Запас помехоустой- чивости генератора, ΔАЗ, дБ	9	10	11	12	11	13	12	11	10	9
Минимальная защи- щенность от шумов квантования, АКВ. МИН., дБ	21	23	22	24	25	27	23	26	27	28

 

 

Методические указания

 

1      Расчет длины участка регенерации

 

Структурная схема регенерационного участка, приведенная на рисунке 1, содержит кабельную цепь, в качестве которой может исполь­зоваться электрический (симметричный или коаксиальный) или опти­ческий кабель и регенератор. В составе регенератора выделены корректирующий усилитель (КУ), обеспечивающий усиление сигнала и коррекцию искажений, вносимых кабельной цепью, а также решающее устройство (РУ), принимающее решение о виде передаваемого символа в каждом тактовом интервале (например, 0 или 1 при использовании двоичного кода) путем сравнения сигнала на выходе КУ с определен­ным пороговым напряжением.

В процессе регенерации возможно принятие ошибочных решений, т.е. возможно появление ошибок, приводящих к снижению качества передачи информации. Суммарное значение вероятности ошибки зависит от величины  искажений, в частности, вызванных межсимвольной интерференцией (МСИ), количества регенераторов и защищенности сигнала от помех в точке принятия решения (ТР) (см. рисунок 1). Для поддержания требуемого качества передачи информации величина вероятности ошибки не должна превышать значений, установленных соответствующими нормами. Это в конечном счете, и определяет допустимую длину участка регенерации.

В общем случае имеет место большое число различных помех, величины которых зависят от типа кабеля и способов организации связи. Например, в коаксиальных кабелях основным видом помех является собственная помеха, а в симметричных кабелях – переходная помеха, связанная с наличием переходного влияния на дальнем (при двухкабельной схеме) или ближнем (при однокабельной схеме) конце.

 

 

 

 

Кабель

 

 

Рисунок 1 – Схема участка регенерации

Общая методика определения длины участка регенерации заключается в следующем:

1)    В соответствии с заданием на курсовое проектирование определяется участок первичной сети, на котором будет использоваться данная ЦСП. Для этого участка, исходя из общих сетевых норм, рассчитывается условное значение допустимой вероятности ошибок на 1 км линейного тракта р`_ош.

2)    С учетом полученного значения р`_ош определяется минимально допустимое значение защищенности в ТР как функция длины участка регенерации А_здоп=f(l_p).

3)    С учетом действия основных видов помех оценивается ожидаемая защищенность в ТР как функция l_p.

4)    Определяется максимальная длина участка регенерации, при которой выполняется условие А_з.ож=А_з.доп. Для последующих расчетов принимается значение l_p=(0,9-1,0)l_pм.

5)    На участках регенерации, прилегающих к ОП или ОРП, наибольшее влияние оказывают импульсные помехи (например, за счет работы коммутационных устройств).

Расчет параметров импульсных шумов оказывается затруднительным, но на практике обычно считается достаточным укоротить длину этих участков до значения l_p/2.

В результате решения неравенства А_з.сп≥А_з.доп производится выбор длины участка регенерации.

 

1.1  Расчет местного участка сети

 

Для системы передачи ИКМ-30 при использовании двухкабельной схемы организации связи по кабелю ТГ и ТПП длина участка  регенерации определяется как 

L_рег = а_ном / a(f) км,                                      (1.1)                                          

 

где а_ном - номинальное затухание участка;

a(f) – коэффициент затухания кабеля на fрасч = fтакт /2= 1024 кГц;

Для кабелей ТПП и ТГ коэффициент затухания кабеля коэффициент a(f) приведен в таблице  11 приложения Б.

Для высокочастотных симметричных кабелей соответственно заданному типу кабеля значение a(f_расч) рассчитывается по формуле, взятой  из таблицы 12 приложения Б.

Номинальное затухание участка а_ном может принимать значения  22-36-43 дБ. Для расчетов необходимо подобрать такую величину а_ном, чтобы для заданного типа кабеля длина регенерационного участка попадала в пределы 1,5 – 2,7 км.

Число регенерационных участков на местном участке сети определяется по формуле

К = L_мест / l_рег,                                                         (1.2)

где L_М  – длина участка местной сети;

Количество участков должно быть целым числом, поэтому полученное расчетное значение необходимо округлить в меньшую сторону.

Общее число регенераторов на 1 меньше количества регенерационных участков

N_рег = К – 1 .                                                         (1.3)

Из них часть промежуточных станций может быть обслуживаемыми ОРП, а часть – необслуживаемыми НРП. Количество ОРП зависит от длины секции дистанционного питания L_ДП, которая для каждой ЦСП приведена в приложении А

 

N_ОРП = L_мест / L_ДП – 1.                                            (1.4)

 

Тогда общее количество НРП

 

N_НРП = К - N_ОРП.                                                    (1.5)

 

Рассчитанное количество НРП разделить между секциями дистанционного питания, что должно быть отражено на схеме организации связи в п.3.

Если количество регенерационных участков было получено округлением дробной величины К до целого числа, то придется организовывать так называемые укороченные участки.

Укороченные участки организуются прилегающими к ОП, так как в оконечном оборудовании имеются блоки искусственных линий, с помощью которых укороченный участок дополняется до номинального.

Общая  длина укороченных участков определяется как

 

L_ост = l_мест – К·l_рег.                                                           (1.6)

 

Длина  укороченных участков определяется как

L_укор = l_ост/2.                                                 (1.7)

 

Рассчитанные величины должны быть отражены в схеме организации связи, разрабатываемой в п.3.

 

1.2  Расчет  внутризонового и магистрального участка сети

 

Длина участка регенерации выбирается таким образом, чтобы с учётом всех видов помех и аппаратурных погрешностей вероятность ошибки для всего линейного тракта не превышала допустимой величины.

Для оценки допустимого значения защищенности, при котором обеспечивается заданная вероятность ошибки, можно воспользоваться следующим приближенным выражением

А_з.доп = 5,23 + 11 lg lg Р _ош1^-1 + 20 lg (m_у -1) + ΔА_З , дБ,          (1.8)

  где Р _ош1 – вероятность ошибки одного регенератора;

  m_У = 3 – количество уровней кода в цифровом линейном тракте;

          ΔА_З – запас помехоустойчивости регенератора, учитывающий неидеальность его узлов и влияние различных дестабилизирующих факторов (задан в таблице 2);

Р _ош1 = 10^-8 – для внутризонового участка сети;

P_ош1 = 10^-9 - для магистрального участка сети.

Защищенность от собственных помех

А_з.сп= Р_пер + 121 - 10 lg F – 10 lg(f_Т / 2) – 1,175А_Ц, дБ,             (1.9)

где Р_пер = 10 – 12 дБ – абсолютный уровень пиковой мощности прямоугольного импульса на входе регенератора;

F – коэффициент шума корректирующего усилителя;

          F_т – тактовая частота для заданной СП;

А_Ц = a(f_расч) × l_Р, дБ – затухание кабеля длиной, равной длине участка регенерации;

 l_Р - длина участка регенерации.

a(f_расч) рассчитывается по формуле, взятой из таблицы 12 приложения Б, для заданного типа кабеля.

Величина f_расч = f_т / 2 подставляется в расчетные формулы в МГц. Например, f_т = 8448 кГц для ИКМ-120, тогда  f_расч = 4,224 МГц. Для ИКМ-480 f_т = 34368 кГц, тогда  f_расч = 17,184МГц.

Решением неравенства А_з.сп³А_з.доп. нужно найти длину участка регенерации, которая должны соответствовать номинальной длине, указанной в технических данных аппаратуры в приложении А.

Число промежуточных станций К определяется по формуле:

 

К =(L_маг/l_рег) – 1.                                                    (1.10)

 

Из них часть промежуточных станций может быть обслуживаемыми ОРП, а часть – необслуживаемыми НРП. Количество ОРП зависит от длины секции дистанционного питания L_ДП, которая для каждой ЦСП приведена в приложении А

 

N_ОРП = (L_маг / L_ДП) – 1.                                           (1.11)

 

Тогда общее количество НРП равно

 

N_НРП = К - N_ОРП.                                                    (1.12)

 

Рассчитанное количество НРП необходимо поделить по секциям дистанционного питания, что должно быть отражено на схеме организации связи п.3.

Если количество регенерационных участков было получено округлением дробной величины К до целого числа, то придется организовывать так называемые укороченные участки.

Укороченные участки организуются прилегающими к ОП, т.к. в оконечном оборудовании имеются блоки искусственных линий, с помощью которых укороченный участок дополняется до номинального.

Общая  длина укороченных участков определяется как

 

L_ост= l_маг – К·l_рег   .                                                (1.13)

 

Длина  укороченных участков определяется как

 

L_укор = l_ост/2.                                                          (1.14)

 

Рассчитанные величины должны быть отражены в схеме организации связи, разрабатываемой в п.3.

 

2 Расчет напряжения дистанционного питания

 

Дистанционное питание линейных регенераторов в основном осу­ществляется   стабилизированным постоянным током по схеме "провод-провод" с использованием фантомных цепей симметричного кабеля или центральных жил коаксиальных пар. При этом НРП включаются в цепь ДП последовательно.

Дистанционное питание подается в линию от блоков ДП, устанав­ливаемых либо на стойках дистанционного питания СДП, либо на стойках оборудования линей­ного тракта СОЛТ, которые размещаются на оконечных (ОП) и промежуточных обслуживаемых регенерационных пунктах (ОРП). При этом на секции ОРП-ОРП (или ОП-ОРП), называемой секцией дистанционного питания,  организуется два участка дистанционного питания: половина НРП обеспечивается питанием от одного ОРП, а вторая половина - от другого ОРП (с организацией   шлейфа по ДП на смежном для двух участков НРП).

При расчете напряжения на выходе блока ДП следует учитывать падение напряжения на участках кабеля и на НРП, т.е.

 

U_ДП = I_ДП ×R_о ×L_ДП +U_НРП×n,                                                       (2.1)

 

где I_ДП - ток дистанционного питания, А (см.таблицу 4);

R_о - километрическое сопротивление цепи кабеля, используемой для передачи ДП, постоянному току, Ом / км (см.таблицу 3);

L_ДП - длина участка ДП, км;

n - число НРП, питаемых от одного ОП ( или ОРП );

U_НРП - падение напряжения на одном НРП, В (см.таблицу 4).

Следует иметь в виду, что в соотношении (2.1) R_о фактически представляет собой либо километрическое сопротивление жилы симметричного кабеля (при использовании фантомных цепей), либо удвоенное значение километрического сопротивления внутренней жилы коаксиальной пары. Численные значения R_о приведены в таблице 3.

 

Таблица 3-  Километрические значения сопротивления жил кабелей

Тип кабеля	КМ 2,6/9,4	МКТ 1,2/4,6	КСПП МКС-1,2	КСПП 0,9	ТПП, ТГ 0,4	ТПП, ТГ 0,5	ТПП,ТГ 0,7
Rо, Ом/ км	7,1	31,7	15,85	28,4	139	90	45

 

Если в результате расчетов величина U_ДП получится более U_{ДП доп} (приведено в таблице 4), то секцию дистанционного питания необходимо разбить на полусекции и повторить расчет для L = L_ДП /2 и n = N_НРП /2.

 

Таблица 4 - Параметры аппаратуры

	ИКМ-30	ИКМ-120	ИКМ-480	ИКМ-1920
Падение напряжения ДП на одном НРП, В	9,8	24	10	10
Величина тока ДП, мА	110	125	200	400
Максимально допустимое напряжение ДП, В	245	980	1300	1700

 

 

Разработка схемы организации связи

 

На основе технических данных ЦСП, полученных значений l_Р, N_ОРП, N_НРП и расчета цепи ДП, осуществляется размещение НРП и ОРП в каждом из проектируемых участков сети. В результате составляется схема организации связи с указанием числа ОРП и НРП, длин регенерационных участков в секции дистанционного питания. Примерные образцы схем организации связи приведены на рисунках 3 и 4.

 

 Рисунок 2 – Схема организации связи на местном участке сети

 

 

Рисунок 3 - Схема организации связи на внутризоновом или магистральном участке сети

 

На основе этой схемы рассчитывается (для каждого участка) максимальное число организуемых каналов (при полной загрузке кабеля) и составляется комплектация необходимого оборудования.

          При составлении комплектации необходимо выбрать стойки оборудования, которые входят в состав проектируемой системы передачи. Количество НРП необходимо взять из расчетов пункта 1. Составить таблицу.

 

Таблица 5 – Комплектация оборудования

САЦО (САЦК)	СВВГ	СТВГ	СЧВГ	СОЛТ	НРП

 

САЦО – стойка аналого-цифрового оборудования, содержит 4 комплекта АЦО и рассчитана на 120 каналов ТЧ.

САЦК – стойка аналого-цифровой коммутации (аналог САЦО, имеет немного другую конструкцию).

СВВГ – стойка вторичного временного группообразования, содержит 8 комплектов ВВГ и рассчитана на 960 каналов ТЧ.

СТВГ – стойка третичного временного группообразования, содержит 4 комплекта ТВГ и рассчитана на 1920 каналов ТЧ.

СЧВГ – стойка четверичного временного группообразования, содержит 4 комплекта ЧВГ и рассчитана на 1920х4 каналов ТЧ.

НРП – необслуживаемый регенерационный пункт, содержит от 2 до 12 двухсторонних линейных регенераторов.

 

4      Расчет требуемой защищенности на входе регенератора

 

Допустимое значение вероятности ошибки для одного регенератора определяется как:

 

P_ош1 = Р’_ош ×l_Р.                                                        (4.1)

 

Значение Р’_ош можно определить следующим образом.

Если принять, что вероятность ошибки при передаче цифрового сигнала между двумя абонентами не должна превышать значения Р_ош = 10^-6  при организации международной связи (см. рисунок 4, а), то при равномерном распределении ошибок на отдельных участках национальной сети, т.е. ВСС, получим значения Р_{ош уч}= 10^-7 (см. рисунок 4, б).

 

 

а) при международной связи; б) при номинальной цепи при использовании ЦСП.

Рисунок 4 – Схема организации связи

 

В этом случае Р’_ош  равно:

 

Р’_ош = Р_{ош уч}/L_уч,                                          (4.2)

 

где L_уч – длина участка номинальной цепи основного канала (ОЦК), на котором используется ЦСП, км (см. рисунок 4, б).

Вероятность ошибки для одного участка регенерации определяется по формуле

P_ош1=P_ош / n,                                                       (4.3)

 

где P_ош = 10^-7 вероятность ошибки на весь линейный участок;

      n – сумма НРП и ОРП на линейном участке (взять из расчетов п.1).

Расчеты выполнить для обоих участков сети. Полученные значения должны быть в пределах неравенства  10^-15 <Р_ош< 10^-4.    

Как известно, вероятность ошибки в регенераторе однозначно связана с защищенностью сигнала от помех в трансформаторах.

Для оценки требуемого значения защищенности, при котором обеспечивается заданная вероятность ошибок, можно воспользоваться следующим выражением:

 

А_з.треб= 4,63 + 11,42∙lg lg P_ош1^-1 + 20 lg (m_у-1) + DА_З,             (4.4)

 

где  m_у – количество уровней кода в цифровом линейном тракте;

DА_З - запас помехозащищенности, учитывающий неидеальность узлов регенератора и влияние различных дестабилизирующих факторов (см. таблицу 2).

Два первых слагаемых определяют значение А_з.треб  для двухуровневых кодов, а третье слагаемое – необходимое увеличение защищенности при увеличении количества уровней в коде.

 

 

5 Расчет ожидаемой защищенности на входе регенератора

 

5.1  По симметричным кабелям

 

Основными видами помех в линейном тракте ЦСП являются межсимвольные и переходные помехи, тепловые шумы, помехи, вызванные наличием несогласованностей на участках регенерации, а также помехи от устройств коммутации и индустриальные. Главной причиной появления межсимвольных помех являются искажения цифрового сигнала, вызванные ограничением полосы пропускания линейного тракта в области как нижних, так и верхних частот. Переходные помехи появляются вследствие взаимного переходного влияния между парами кабеля, причем при организации линейного тракта по однокабельной системе наиболее существенны влияния на ближний конец, а при использовании двухкабельной системы – переходные влияния дальний конец и через третьи цепи.

Если применяется однокабельная система связи, то при расчете учитываются переходные помехи на ближнем конце. В этом случае ожидаемая защищенность от переходных помех определяется как:

 

А_{з ож} = А_о (f_расч) - a(f_расч)l_р –10lgN_с ,                                  (5.1)

 

где А_о (f_расч) - переходное затухание на ближнем конце на расчетной                     частоте, дБ;

      N_с-число систем, работающих по данному кабелю;

      a(f_расч) - затухание кабеля на расчетной частоте, дБ/км, рассчитано в разделе 1.2.

Значение f_расч зависит от типа кода в линейном тракте (для двухуровневых кодов, f_расч = f_т,  а для трехуровневых кодов f_расч=f_т/2).

 Переходное затухание на ближнем конце А_о при длине кабеля свыше нескольких сотен метров практически остается постоянным (т.е. при расчетах можно использовать значение на строительную длину кабеля), а с ростом частоты уменьшается со скоростью примерно 4,5 дБ на октаву.

 

 ­­А_о (f_расч)= А_0стр (1МГц) – 15lgf_расч  ,                              (5.2)

 

где А_0стр(1МГц) - переходное затухание на ближнем конце на строительной длине кабеля на частоте 1 МГц, дБ (приведено в приложении Б).

Если  используется 2-х кабельная система, то при расчете учитываются переходные помехи на дальнем конце.

 В этом случае ожидаемая защищенность от переходных помех определяется как:

 

А_зож = А_l(f_расч) – a(f_расч) · l_р – 10lgN_с;                                                         (5.3)

 

А_l(f_расч)= А_lстр (f_расч) – 10lg(l_р /l_стр) + a(f_расч) · (l_р -l_стр);                       (5.4)

 

А_lстр(f_расч) = А_lстр (1МГц) – 20lgf_расч;                               (5.5)

 

А_1стр(1МГц) - переходное затухание на дальнем конце на строительной длине кабеля на частоте 1 МГц, дБ (приведено в приложении Б)                                                                                             

l_стр=825м = 0,825 км,

a(f_расч) - затухание кабеля на расчетной частоте, дБ/км рассчитано в разделе 1.2;

 - рассчитанная длина участка регенерации.

После выполнения расчетов необходимо сделать вывод о соотношении А_{з ож} и А_{З треб.}

 

5.2 По коаксиальным кабелям 

 

При работе по коаксиальным кабелям всегда применяется однокабельная система.

 Тогда ожидаемая защищенность от собственных помех на входе регенератора  будет равна

 

А_{з ож}= Р_пер + 101 – 10lgF – 10lg(f_т/2) – 10lg h(Ац) ,                         (5.6)  

 

10lgh(Ац)=1,175·Ац – 20, дБ,

 

А_{з ож}= Р_пер + 121 – 10lgF – 10lg(f_т/2) – 1,175Ац  ,                            (5.7)  

 

Р_пер = 10lg(U²_пер · 10³/Z_в),                                                                            

U_пер = 3В,

Z_в – выбирается по таблице 12 приложения Б;

F – коэффициент шума корректирующего усилителя;

 

Ац=a(f_расч)^.,

a(f_расч) - затухание кабеля на расчетной частоте, дБ/км рассчитано в разделе 1.2;

 - рассчитанная длина участка регенерации.

После выполнения расчетов необходимо сделать вывод о соотношении А_{з ож} и А_{З треб.}

 

 

Расчет требуемого числа уровней квантования

 

В ЦСП в результате квантования сигнала по уровню возникают ошибки, поскольку реальные мгновенные значения сигнала округляются до разрешенных уровней квантования. Эти ошибки, суммируясь с исходным сигналом, воспринимаются как флуктуационные шумы с равномерной спектральной плотностью.

В случае равномерного квантования, когда каждый шаг квантова­ния имеет величину  ∆U_p, мощность шума квантования в полосе частот канала ∆F равна

Р_шк = (∆U_Р ²/12)(2∆F /f_д),                                                (6.1)

 

где f_д - частота дискретизации сигнала.

Очевидно, чем меньше шаг квантования, тем меньше и мощность шумов квантования, но при этом число шагов квантования должно быть пропорционально больше, чтобы охватить весь динамический диапазон сигнала. Посколь­ку число шагов квантования связано с разрядностью кода, а следова­тельно, и со скоростью передачи, необходимо оценить, прежде всего, динамический диапазон квантуемого сигнала. Для этого воспользуемся экспериментально найденными статистическими законами распределения динамических уровней (волюмов) и мгновенных значений сигнала.

Известно, что плотность вероятности распределения волюмов соответствует гауссовскому закону распределения (см. рисунок 5.а)

 

W(y)=1/(σ_У√2π )× exp [-(y-y₀)²/2× σ_У],                           (6.2)

 

где у₀ – среднее значение волюма, дБ;

σ_У – его среднестатистическое отклонение, дБ.

График плотности распределения мощностей соответствующих динамическим уровням, показан на рисунке 5.б, его максимум соответствует волюму, но значение средней мощности очевидно, смещено вправо, поскольку мощности не принимают отрицательных значений. Из математической статистики известно, что уровень средней мощности может быть подсчитан по формуле

 

Р_ср = у₀+(ln 10/20) σ_y²=у₀+0,1151 σ_y²,                         (6.3)

 

а средняя мощность

Р_ср = 10^0,1р_ср, мВт

 

 

 

 

а) гауссовский закон; б) график плотности распределения мощностей, соответствующим динамическим уровням.

Рисунок 5 – Распределение вероятности волюмов

 

Мгновенные значения речевых сигналов распределены по закону, близкому к двустороннему экспоненциальному

3

W(u)=(α/2) exp (-α|u|), причем часто считают, что α≈√2/U_с, где U_с – эффективное значение сигнала (см. рисунок 6).

 

 

Рисунок 6 – Закон распределения мгновенных значений сигнала

 

Будем считать максимальное значение сигнала U_макс то, которое  может быть превышено с вероятностью, не более 10^-3.

Тогда   10^-3=0,5 exp (-α|U_макс|),       U_макс α≈√2/Uc = 4,933 U_c.

Q_пик = 20 lg (U_макс/U_c) = 10 lg (P_макс/Р_ср)=р_макс – р_ср

Таким образом, р_макс = р_ср+Q_пик,                                                          (6.4)

Согласно рекомендациям МСЭ-Т следует принимать P_макс для ЦСП равным +3 дБм0.

Заметим, что кодеры конструируют обычно так, что их напряжение ограничения соответствует максимальному напряжению сигнала, то есть

 

U_огр=U_макс= 0,7746×10^0.05Р_макс, В                                     (6.5)

 

Очевидно, что для волюмов, превышающих среднее значение, должны резко возрастать помехи из-за шумов ограничения. Однако здесь, видимо, сказывается психологический фактор – при слишком большой громкости, сопровождаемой искажениями, абоненты начинают говорить тише. При малых волюмах такая «саморегулировка» невозможна и поэтому расчет ведется для минимального сигнала, который соответствует минимальному напряжению минимального волюма. Минимальный волюм у_мин определяется как

 

У_мин = у_о – 3,09σ_у ,                                                 (6.6)

 

где 3,09 - аргумент интеграла вероятности, указывающий, что случай у<у_мин может наблюдаться с вероятностью ≤ 10^-3.Учитывая двусторонний экспоненциальный закон распределения (см. рисунок 6 левая часть) мгновенных значений сигнала (ведь и сигнал самого малого волюма должен быть обработан и передан с необходимо высоким качеством), получаем окончательно

 

р_мин = у_мин – Q_пик,                                         (6.7)

 

а с учетом (6.3),(6.4),(6.6) находим динамический диапазон сигнала

 

D_c = р_макс – р_мин = 2 Q_пик+3,09σ_у+0,115σ_у² .                           (6.8)

 

Величина шага квантования

                   

∆U_Р=2U_огр/N_кв,                                                      (6.9)

 

где N_кв – число шагов квантования, причем N_кв=2^m_Р;

m_p- число разрядов двоичного кода при равномерном квантовании.

Тогда минимальная защищенность от шумов квантования (для наименьших сигналов) с учетом псофометрического коэффициента К_П=0,75, полосы канала ТЧ ∆F=3,1 кГц и частоты дискретизации f_Д=8 кГц составит:

 

А_{з.кв.мин.}=10 lg [Р_мин/(Р_шкК_п²)]=10 lg

=10 lg (3/2) + 10 lg(f_Д/∆F)-20 lg К_П – D_с+m_p20 lg 2=6m_p-D_с+7,3, дБ. (6.10)

 

Порядок расчетов:

Максимальный и минимальный уровни сигнала:

 

Р_макс = y_O + 3s_У + Q_пик   ;                                      (6.11)

 

Р_мин = y_O - 3s_У ,                                                      (6.12)

 

где y_O - среднее значение сигнала,

     s_У - среднеквадратическое отклонение волюма сигнала.

Динамический диапазон сигнала

 

Д_с = Р_макс – P_мин   .                                                (6.13)

 

Минимальная защищенность от шумов квантования равна

 

А_{з.кв.мин} = = 6×m_p – D_с + 7,3.                                   (6.14)

 

Зная Д_с и А_{з.кв.мин} (см. исходные данные в таблице 2) находим число разрядов двоичного кода при равномерном квантовании

 

m_p = (А_{з.кв.мин} + Д_с - 7,3)/6.                                   (6.15)

 

Полученное значение округлить до целого числа.

Число уровней квантования  N_кв = 2.  

Величина шага квантования при равномерном квантовании будет равна:

 

s_р = 2U_огр/N_кв ,                                                       (6.16)

 

где U_огр – напряжение ограничения.

 

U_огр = U_мах = 0,7746∙10^{0.05Pмакс} ;                           (6.17)

 

P_макс= +3дБм – по рекомендации МСЭ-Т для ЦСП.

 

U_огр = U_макс= 0.7746∙10^{0.05Pмакс} ,                           (6.18)

 

s_р = 2U_огр / N_кв  .                                                    (6.19)

 

Мощность шума квантования в полосе частот

P_ш.кв= s²_р /12.                                                        (6.20)

         

          Использование равномерного квантования не является оптимальным. В реальных системах ИКМ с временным разделением каналов используется неравномерное квантование, которое может быть осуществлено различными способами:

1)             сжатием динамического диапазона сигнала перед равномерным квантованием и последующим компенсирующим расширением его после линейного декодирования;

2)             непосредственно в кодирующем устройстве, т.е. путем применения нелинейного кодирующего устройства;

3)             с помощью соответствующего цифрового преобразования сигнала, формируемого на выходе линейного кодера, т.е. кодера с равномерной характеристикой (цифровое компандирование).

При неравномерном кодировании используются 8 мм разрядные коды, т.е. число уровней квантования равно 256.

При использовании нелинейного кодирования с характеристикой компадирования А 87,6/13 шаг квантования ∆U_н постоянен внутри каждого сегмента и увеличивается в 2 раза при переходе к каждому следующему сегменту, номер которого больше 1. В этом случае для 1-го сегмента можно записать:

∆U_н1 =   ∆U_н0;  при i=1а,1б;    2^i-1∆U_н0;   при i=2,…7.

При этом ∆U_н0 =2^-11 ∆U_огр.

В каждом сегменте размещается 16 шагов квантования (1-16, 17-32,…113-128).

Обозначим U_вх/U_огр = х. Учитывая, что 0 ≤ х ≤ 1, найдем х_н и х_в, - соответствующие нижней и верхней границам каждого сегмента (см. таблицу 6).

                           Таблица 6

№ сегмента	1а	1б	2	3	4	5	6	7
ХН	2-∞=0	2-7	2-6	2-5	2-4	2-3	2-2	2-1
ХВ	2-7	2-6	2-5	2-4	2-3	2-2	2-1	2-0 =0

 

Определим защищенность от шумов квантования в пределах i-ого сегмента. Границы сегментов при кодировании с характеристикой А87,6/13.

Для сегментов 1а, 1б

 

А_з.кв.i=10 lg[P_с/(P_шкК_п²)]= 10 lg{(U_огр х_i)²/[(∆U_н0 ²/12)(2∆FK_п²/f_д)]},             (6.30)

 

а с учетом равенства ∆U=2^-11U_огр, ∆F=3.1 кГц и К_п=0,75, имеем

 

А_з.кв.i=20 lg x_i+80.6, дБ.                                               (6.31)

 

Для сегментов с i = 2, 3…7:

 

A_{з кв.i}=20lg(х_i 2^12-i) + 14.4 дБ;                                          (6.32)

 

,                                                             (6.33)

где  = 3дБм.

Подставляя в (6.31) и (6.32) значения X_НI и  X_ВI , взятые из таблицы 6, можно оценить минимальное А'_з.кв и максимальное А"_з.кв - значения защищенности для начала и конца соответствующего сегмента характеристики. Данные расчета занести в таблицу 7.

 

Таблица 7

№сег	1а	1б	2	3	4	5	6	7
Аз кв (хн)
Аз кв (хв)
Р(хн)
Р(хв)

 

В сегментах 1а и 1б шаг квантования постоянен и равен  ∆U_н0. Таким образом, при любом уменьшении U_вх (х_i от значения 2^-6 ) будет пропорционально снижаться и А_з.кв  также, как и при равномерном квантовании.

Построить зависимости А_{з кв} х_н  = f (Рх_н ) и А_{з кв} х_в  = f (Рх_в ).

 

          7 Расчет шумов оконечного оборудования

 

Практически во всех ЦСП используется равномерная дискретиза­ция сигналов во времени, то есть дискретизация с постоянным перио­дом Т_Д, а отклонение от этого периода ∆t_i носят случайный характер. Эти отклонения приводят к изменению формы принимаемого сигнала, как это показано на рисунке 7, что субъективно воспринимается как характерная помеха, называемая шумами дискретизации.

Величины ∆ti определяются главным образом низкочастотными фазовыми флуктуациями импульсов, вызванными неточностью работы линейных регенераторов, и нестабильностью задающих генераторов станций передачи.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рисунок 7 - Изменение формы принимаемого сигнала при изменении периода дискретизации

 

Если величину отклонения, вызванного нестабиль­ностью задающих генераторов, обозначить как а_д, а вызванного фазовыми флуктуациями, как b_д, то считая, что между ними отсутст­вует статистическая связь, можно показать, что мощность шумов диск­ретизации на переприемном участке не будет превышать

Р_шд< π²U_с² (а_д² + b_д²),                                           (7.1)

 

причем U_с - эффективное напряжение сигнала.

Поскольку ω_д = 2π/Т_д, то, введя относительные отклонения периода

а_д=α_д/Т_д и b_д=β_д/Т_д, можно записать формулу для мощности шумов дискретизации

 

Р_шд< π²U_с² (а_д² + b_д²).                                           (7.2)

 

В этом случае защищенность сигнала от шумов дискретизации запи­шется как

 

А_зд≥10×lg[π²(а_д² + b_д²)]^-1  .                                (7.3)

 

В основном цифровом канале (ОЦК) с переприемами защищенность снизится на 10 lg(n_пп +1), где n_пп - общее число переприемов как по ТЧ, так и по цифровым потокам.

Экспериментально показано, что в канале ТЧ, образованном на базе ОЦК (Т_д=125мкс), предельная величина ∆ti не должна превышать 810нс. Это соответствует минимально допустимой защищенности от шумов дискретизации в канале ТЧ А_зд=34дБ. Однако номинальная цепь ОЦК первичной сети может содержать до 59 переприемов, к числу которых следует добавить два возможных переприема на абонентских участках. Таким образом, количество переприемных участков может достигать 61, а А_зд в канале, образованном на базе ОЦК без переприемов, должна быть не менее

 

А_{з.треб.макс}= 34+10lg (61+ 1) ≈ 52 дБ.                                       (7.4)

 

Поскольку стабильность генераторного оборудования нормирована, в нашу задачу входит определение предельной величины НЧ фазовых флуктуаций, при которой еще обеспечивается заданная защищенность от шумов дискретизации. Расчет осуществляется в следующем порядке:

а) для ОЦК данного канала ТЧ (структура которого определена в задании на проектирование) определяется требуемая защищенность от шумов дискретизации

 

А_з.треб= А_{з.треб.макс}– 10 lg (n_пп + 1) = 52 - 10 lg(n_пп + 1),           (7.5)

 

где n_пп - число всех переприемов в ОЦК, как по ТЧ, так и по цифровому потоку;

б) определяется сумма квадратов относительных нестабильностей генераторного оборудования для всех участков данного ОЦК  а²_Д∑ (значения относительных нестабильностей равны 5×10^-5, 3×10^-5, 2×10^-5, 1,5×10^-5 для генераторного оборудования первичных, вторичных, третичных и четвертичных ЦСП соответственно);

в) посредством преобразования неравенства (7.3), определяется допустимая относительная величина отклонения из-за НЧ фазовых флуктуаций (b_д) на отдельном участке ОЦК (считаем, что b_д одинаковы для всех участков)

;                                     (7.6)

 

г) по величине b_д находится относительная величина фазовой флуктуации импульсов В_ФФ  в линейных трактах на каждом из участков (местном, внутризоновом и магистральном), которая, очевидно, должна быть во столько раз больше b_д, во сколько тактовая частота сигнала в соответствующем линейном тракте f_Т больше частоты дискретизации f_Д (обычно равной 8 кГц)

;                                                        (7.7)

 

д) по величине В_ФФ находятся абсолютная величина отклонения периода дискретизации

 

∆T_i = В_ФФ×Т_д, мкс,        при Т_д = 125 мкс.                                (7.8)

 

8 Расчет надежности ЦСП

 

Системы передачи с позиции теории надежности представляют собой сложные динамические системы, т.е. совокупность технических устройств или элементов, взаимодействующих в процессе выполнения производственных задач на основе определенной функциональной взаимосвязи.

Характерная особенность СП, как сложных динамических систем, состоит в рассредоточенности их оборудования и аппаратуры на больших территориях.

В теории надежности важным понятием является объект, т.е. изделие определенного целевого назначения. В нашем случае объектами могут быть многоканальные системы передачи, их аппаратура и оборудование, устройства, узлы, блоки и элементы.

Под надежностью системы передачи понимается свойство обеспечивать при заданных условиях эксплуатации передачу информации между абонентами с сохранением во времени параметров каналов и трактов в пределах, установленных нормативно-технической документацией.

Надежность СП и ее элементов является комплексным свойством и в зависимости от условий эксплуатации и назначения характеризуется безотказностью, сохраняемостью, ремонтопригодностью и долговечностью.

Оборудование СП, каналов и трактов является восстанавливаемым, т.е. его эксплуатация представляет чередование интервалов работоспособности и простоя. В момент простоя происходит восстановление работоспособности, и оборудование системы передачи вновь работает до отказа.

Опыт эксплуатации СП показывает, что плотность распределения наработки между отказами подчиняется экспоненциальному закону и изменению параметра потока отказов во времени, аналогично интенсивность отказов примерно постоянна l(t)»l, тогда вероятность безотказной работы

P(t)»e^-lt  .                                                                                              

Под вероятностью безотказной работы понимается вероятность того, что в пределах заданного интервала времени 0 – t отказ не возникает.

Среднее время безотказной работы при нормальной эксплуатации обратно пропорционально интенсивности отказов

T_ср = 1/l.

При оценке надежности некоторой сложной системы, состоящей из множества разнотипных элементов. Например, q₁(t), q₂(t),…q_N(t) – вероятности безотказной работы каждого элемента на интервале времени 0…t, N – количество элементов в системе. Отказы отдельных элементов происходят независимо, а отказ хотя бы одного элемента ведет к отказу всей системы, т.к. в системе передачи все узлы соединяются друг с другом последовательно. Поэтому вероятность безотказной работы системы в целом равна произведению вероятностей безотказной работы отдельных узлов.

                                                                     _N

Р_сист(t) = Õ(1-q_i)   ,                                                (8.1)

                                                                 ⁱ⁼¹

где q_i – интенсивности отказов отдельных ее элементов.

                                                        _N

Р_i(t)=Õe_i^-lt = e_сист^-l t ,                                              (8.2)

                                                       ⁱ⁼¹

                               _N

где l_сист = åq_i .

                               ⁱ⁼¹

Среднее время безотказной работы в течение заданного времени определяется для t₁ = 24 часа (сутки), t₂ = 720 часов (месяц), t₃ = 2160 часов (3 месяца), t₄ = 4320 часов (6 месяцев), t₅ = 8760 часов (год).

Работоспособность оборудования СП, каналов и проектов характеризуется коэффициентом готовности

 

К_г = Т_ср / (Т_ср + Т_в).                                                (8.3)

 

Таблица 8 - Показатели надежности аппаратуры ЦСП

Тип оборудования (один комплект)	САЦК-1	ВВГ	ТВГ	ЧВГ	СДП	ОЛТ
Среднее время между отказами	20000	87600	150000	17000	87600	87600

 

В качестве примера можно рассмотреть расчет показателей надежности образования между станциями А и Б. Структурная схема преобразования приведена на рисунке 8.

На рисунке 8 представлены: АОП – аппаратура образования первичного цифрового тракта (САЦК-1) – 2 стойки; ВВГ – аппаратура вторичного временного группообразования – 2 стойки; ТВГ – аппаратура третичного временного группообразования – 2 стойки; ЧВГ – аппаратура четвертичного временного группообразования – 2 стойки; ОЛТ – аппаратура оконченного линейного трактата – 2 стойки; СДП – стойка дистанционного питания.

 

 

 

                                Ст.А

 

 

 

 

 

 

 

                                                            Ст.Б

 

Рисунок 8 - Структурная схема оборудования

 

 

Расчет суммарной эффективности отказов для образования, размещенного в ОП1 и ОП2 определяется выражением

 

l_сист=2l_САЦК+N_ВВГl_ВВГ+N_ТВГl_ТВГ+N_ЧВГl_ЧВГ+N_ОЛТl_ОЛТ ,                   (8.4)

 

где N и l - соответственно, число комплектов и интенсивности отказа одного комплекта заданного оборудования.

Исходя из полученной интенсивности отказа l_СИСТ, можно определить коэффициент простоя

 

К_Поп = l_сист Т_в / (1+l_сист ).                                   (8.5)

 

Суммарная интенсивность отказов для оборудования НРП определяется с учетом того, что НРП структурно состоит из двух комплектов ОЛТ

  l_НРП = N_НРП ×2l_ОЛТ  .                                                                         (8.6)

 

 При оптимальной стратегии восстановления с учетом того, что время подъезда составит в этом случае t₁ = 2часа, имеем по типу выражение

 

К_Пнрп = l_НРП (Т_Внрп – 0,7t₁) / (1+l_НРП Т_Внрп) .                            (8.7)

 

На основе полученных результатов (8.5) и (8.7) можно вычислить суммарный К_П системы при традиционной стратегии

 

К_Псум = К_Поп + К_Пнрп  .                                                                                       (8.8)

 

Полученные результаты необходимо сравнить с данными таблицы 9 и убедиться, что какая-то из указанных стратегий позволяет обеспечить требования к проектируемой системе. В противном случае необходимо использование более высоконадежной аппаратуры. Значения всех необходимых для расчета параметров возьмите из таблицы  9.

 

Таблица 9 - Параметры надежности

Наименование элемента	АОП	ВВГ	ТВГ	ЧВГ	ОЛТ	СДП	НРП	Один км кабельной линии
l, 1/ч	2×10-6	3×10-6	3×10-6	4×10-6	2×10-6	10-6	3×10-6	7×10-6
ТВ, ч	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5	2,5	5,0

 

 

Содержание пояснительной записки

 

1.    Введение.

2.    Содержание проекта.

3.    Индивидуальное задание.

4.    Краткие технические данные систем передачи, используемых в курсовой работе (приведены в приложении А) и кабелей связи (приведены в приложении Б). Для заданных систем передачи привести структуру цикла передачи сигналов.

5.    Расчетная часть.

6.    Заключение.

7.    Список используемой литературы.

В процессе работы над курсовым проектом студенты выполняют следующие задания:

1)   производят расчет длины участка регенерации для каждого из участков (местного, внутризонового или магистрального) фрагмента сети связи (в соответствии с п.1 методуказаний);

2)   выполняют расчет цепи дистанционного питания (в соответствии с п.2   методуказаний);

3)   составляют схемы организации связи для каждого из участков фрагмента сети (в соответствии с п. 3  методуказаний) и определяют комплектацию оборудования;

4)   осуществляют расчет требуемой и ожидаемой защищенностей на входе регенератора (в соответствии с пп.4,5 методуказаний);

5)   производят расчет требуемого числа уровней квантования и выполняют характеристику квантования (в соответствии с п.6 методуказаний);

6)   осуществляют расчет шумов оконечного оборудования (в соответствии с п.7 методуказаний);

7)   производят расчет надежности ЦСП (в соответствии с п.8 методуказаний).

 

 

Общие требования к выполнению пояснительной записки

 

Текстовая часть работы выполняется компьютерным набором шрифтами группы Times New Roman кегль 14 с одинарным интервалом, перед и после абзаца 0 пт, в среде программы Word (40-44 строки на страницу) на одной стороне листа стандартного размера (297х210), сброшюрована и пронумерована. Другая сторона листа предназначена для внесения студентом исправлений и дополнений по результатам проверки проекта. Текст пояснительной записки следует разбить на разделы, снабдить заголовками. Внизу листа должна быть нумерация страниц. Левое поле листа 3,0 см, правое поле – 1,5 см, сверху – 2,0 см, снизу – 2,0 см.

Графические материалы должны быть выполнены  соответствующими компьютерными программами и они не должны закрывать текстовую часть листа. Все рисунки (чертежи) и таблицы нумеруются и на них должны быть ссылки в тексте. Графический материал должен соответствовать требованиям стандартов в отношении формата, условных обозначений, масштабов.

Формулы, по которым проводится расчет, должны быть представлены с объяснением буквенных обозначений. Численные значения подставляются в основной системе единиц (Ампер, Ом, метр, секунда и др.). Расчеты выполняются с точностью до 3 значащих цифр, результаты даются в основных или производных единицах (миллиампер, килоом, километр, час и др.)

Титульный лист оформляется в соответствии с правилами оформления курсового проекта:

- название института, кафедры, проекта (согласно ГОСТу);

- учебная специальность, номер группы, фамилия и инициалы студента и рецензента, номер зачетной книжки (для студентов очного отделения) или шифр (для студентов заочного отделения);

- год написания проекта.

Оформление курсовой работы необходимо производить в строгом соответствии с требованиями стандарта АУЭС к построению, изложению, оформлению и содержанию учебных работ.

Работа, выполненная без соблюдения перечисленных выше требований, возвращается на доработку.

Работа допускается к защите после рецензирования преподавателем и устранения студентом всех ошибок и просчетов в работе.

На защите студент должен продемонстрировать понимание принципов проектирования линейного тракта ЦСП и ответить на все вопросы, касающиеся его курсовой работы.

 

 

Приложение А

 

Краткие технические данные аппаратуры

 

Аппаратура ИКМ-30

 

Аппаратура ИКМ-30 предназначена для организации соединительных линий между городскими АТС, городскими и пригородными АТС, между АТС и АМТС путем уплотнения низкочастотных кабелей с бумажной изоляцией типов «Т» с жилами диаметром 0,5; 0,6; 0,7 мм и типа ТПП с жилами 0,5 и 0,7 мм при однокабельном и двухкабельном вариантах работы. Аппаратура может также использоваться в качестве каналообразующей в ЦСП более высоких порядков.

Аппаратура обеспечивает организацию 30 каналов ТЧ. По  кабелю емкостью 100х2 максимально можно организовать работу 12 систем передачи ИКМ-30. Предусмотрена возможность организации канала звукового вещания с полосой частот 50 – 10 000 Гц вместо четырех телефонных каналов, а также сигналов дискретной информации (путем ввода их непосредственно в групповой цифровой поток) по одному цифровому каналу с пропускной способностью 8 кбит/с. Кроме того, вместо одного телефонного канала дополнительно может быть организованно восемь цифровых каналов с пропускной способностью 8 кбит/с.

Аппаратура ИКМ-30  содержит аналого-цифровое оборудование (АЦО), оконечное оборудование линейного тракта (ОЛТ), необслуживаемый регенерационный пункт (НРП), а так же следующие контрольно-измерительные приборы: пульт контроля согласующих устройств и телефонных каналов аппаратуры ИКМ-30 в условиях эксплуатации; пульт дистанционного контроля регенерато­ров (ПДКР), предназначенный для определения номера неисправного регене­ратора и запаса работоспособности регенератора; измеритель затухания ка­бельной линии (ИЗКЛ), предназначенный для измерения рабочего и переходного затухания участков линейного тракта между НРП; измеритель шумов кванто­вания (ИШК), предназначенный для измерения отношения сигнал-шум кван­тования в телефонных каналах и в канале вещания; прибор для контроля до­стоверности (ПКД), предназначенный для определения частоты ошибок и из­мерения амплитуды импульсов на контрольных выходах регенераторов без пе­рерыва связи.

Длина регенерационного участка в зависимости от типа кабеля составляет 1,5—2,7 км, а число последовательно включенных НРП не превосходит 40.

Таким образом, максимальная длина линейного тракта 60-108 км. Секция дистанционного питания (ДП) включает в себя не более десяти НРП и составляет 30-54 км. В линейном тракте может быть установлено не более одного обслуживаемого регенерационного пункта ОРП (см.таблицу 10). В качестве первичных источников питания используются станционные батареи с номинальным напряжением 60 В.

Таблица 10

Тип Кабеля	Т-0,5	Т-0,6	Т-0,7	ТП-0,5	ТПП-0,7
Длина регенерационного участка, км	0,35-1,5	0,52-2,3	0,59-2,6	0,47-2,0	0,62-2,7
Максимальное расстояние между ОРП и ОЛТ, км	30	46	52	40	54

Аппаратура ИКМ 30-4

 

По назначению идентична ИКМ-30. Отличается элементной базой, конструктивной компоновкой, более высокими показателями надежности и  меньшим энергопотреблением. Имеется возможность, вместо 4 каналов ТЧ заменой блоков организовать 4 ОЦК с противонаправленным стыком. Аппаратура имеет развитую диагностическую подсистему, позволяющую автоматизировать обслуживание ЦСП по технологии контрольно-корректирующего метода эксплуатации.

В состав оконечной аппаратуры входит 8 функционально законченных блоков, допускающих их соединение в 4 вариантах на стойке 2600x600х225 мм. Основными из них являются: АЦО, ОЛП, ОЛТ, ТСО (оборудование телеконтроля и служебной связи), ОСА-13 станций А и В, УСО-01, ППН (преобразователь постоянного напряжения). Оборудование линейных переключений (ОЛП) предназначено для распайки и защиты до 40 пар линейного кабеля. Оборудование, согласующее ЦСП с АТС, (ОСА-13) рассчитано на обслуживание пяти ЦСП. В нем из СУВ каналов ТЧ формируются групповые сигналы со скоростью 64 кбит/с, вводимые впоследствии в КИ16 цикла ИКМ-30-4. Унифицированное сервисное оборудование (УСО-01) позволяет отображать техническое состояние до 100 любых блоков аппаратуры.

Линейный тракт системы выполнен в виде функционально законченной единицы и может быть использован для организации типового первичного цифрового канала. Максимальная длина регенерационных участков ИКМ-30-4 несколько увеличена по сравнению с длиной участков ИКМ-30.

 

Аппаратура АКУ 30

 

По выполняемым функциям и основным параметрам аппа­ратура каналообразования, унифицированная АКУ-30, анало­гична АЦО системы ИКМ-30-4. С ее помощью организуется 30 каналов ТЧ и 1 ОЦК в каждом направлении передачи. Груп­повой цифровой сигнал на выходе передающей (входе прием­ной) части АКУ-30 представлен в коде НDВ-3 (имеется воз­можность — в коде АМI). ОЦК представлен 16-ю канальным интервалом в цикле и при необходимости может быть исполь­зован для передачи группового сигнала, формируемого аппа­ратурой ОСА-13 (см. ИКМ-30-4).

Аппаратура АКУ-30 в основном предназначена для работы в комплектах с системами ИКМ-120, 480, 1920, Сопка-2, 3, 4 и другими для организации соответственно 120, 480, 1920 кана­лов ТЧ. От аппаратуры АЦО отличается элементной базой, конструктивным оформлением, улучшенными электрическими параметрами и более мощной подсистемой диагностики. Уста­навливается на стойке аналого-цифрового каналообразования (САЦК-1), имеющей габариты 2600х120х225 мм. Кроме АКУ-30 на ней размещаются устройства ввода (УВ), комплек­ты источников вторичного электропитания (КИЭ) и комплект сервисного оборудования (КСО). Размеры указанных комплек­тов таковы, что на одной стойке могут быть размещены 4 АКУ-30, 4 КИЭ, 1 КСО и 1 УВ. Аппаратура АКУ-30 выпуска­ется серийно.

 

Аппаратура ИКМ-120

 

          Аппаратура ИКМ-120 предназначена для организации каналов на местных и внутризоновых сетях по симметричным высокочастотным кабелям типа МКС при использовании двухкабельной системы связи.

          Скорость передачи цифрового сигнала – 8448 кбит/с.

          Максимальная дальность связи  - до 600 км.

          Длина секции дистанционного питания составляет 200 км.

          Цепи усиления регенератора обеспечивают компенсацию затухания участка регенерации в пределах от 45 до 55 дБ (на частоте 4224 кГц).

          Тип кода в линии – КВП-3 (импульсы передаются со скважностью 2 и амплитудой +3В на нагрузочном сопротивлении 150 Ом).

          Длительность цикла равна 125мкс, он содержит 1056 импульсных позиций (тактовых интервалов) и условно разбит на 4 группы по 264 позиции в каждой. При формировании группового сигнала в ИКМ-120, как и в ЦСП более высокого порядка, используется метод двухстороннего согласования скоростей с двухкомандным управлением.

          Электропитание НРП осуществляется дистанционно по фантомным цепям от стойки линейного оборудования (СЛО). Предельная величина напряжения дистанционного питания на входе линии составляет 980В при токе 125мА.

          Служебная связь между оборудованием ВВГ осуществляется по цифровому каналу, организованному методом дельта-модуляци, а между промежуточными пунктами – по рабочим парам кабеля в полосе 0,3-3,4кГц. По этим же парам организуется телеконтроль за состоянием линейного тракта.

          Комплектация оборудования:

1)   Стойка аналого-цифровой коммутации (САЦК) на 4 комплекта АЦО.

2)   Стойка вторичного группообразования (СВВГ) – на 8 комплектов ВВГ.

3)   Стойка линейного оборудования (СЛО) – на 4 системы.

          Необслуживаемые регенеративные пункты типа НРПК-4 (для установки в колодец) – на 4 линейных регенератора, НРПГ-8 (для установки в грунт) – на 8 линейных регенераторов.

Аппаратура ИКМ-120А

 

Аппаратура предназначена для работы по одно- и четырех четверочным симметричным кабелям внутризоновой связи се­мейства МКС. ИКМ-120А является вторичной ЦСП, соответст­вующей иерархическому семейству МСЭ-Т. С ее помощью ор­ганизуются 4 первичных типовых цифровых канала электросвя­зи и один канал служебной телефонной связи в каждом на­правлении передачи. Групповой сигнал ЦСП имеет скорость 8448 кбит/с.

Максимальная дальность связи аппаратуры ИКМ-120А — 600 км. НРП устанавливаются через 5±0,8 км, ОРП — через 200 км. Частота повторения циклов 8 кГц. Структура цикла соответствует рекомендации МККТТ G 745. Цикл разделен на 4 подцикла (ПО, П1, П2, ПЗ). В каждом подцикле по 264 тактовых интервала. Ввод первичных цифровых сигналов (2048 кбит/с) в групповой осуществляется на основе двустороннего согласования скоростей с двух командным управлением. Информационный сигнал первого компонентного потока (КП) передается на тактовых интервалах 9, 13, 17...261 (всего 64) каждого подцикла. Второго КП — на ТИ 10, 14,  18...262, третьего - на ТИ 11, 15, 19...264 и четвертого — на ТИ 12, 16, 20...264. Трех битовые слова команд первого КП передаются на ТИ1 П1, 2, 3. Второго - на ТИ2 П1, 2, 3, третьего - на ТИ3 П1, 2, 3, четвертого - на ТИ4 П1, 2, 3. При отрицательном согласовании скоростей дополнительный информационный символ передается: первого КП - на ТИ5 П3, второго - на ТИ6 П3, третьего - на ТИ7 ПЗ и четвертого - на ТИ8 ПЗ. При положительном согласовании скоростей балластные позиции располагаются на ТИ9...12 ПЗ. Синхросигнал - на ТИ1...8 П. Сигнал служебной телефонной связи на ТИ5...8 П1. Внутрисистемные технологические каналы организуются на ТИ5...8 П2 и частично - на ТИ5...8 П3. Среднее время восстановления циклового синхронизма 0,75 мс. Максимальная частота согласования скоростей вводимых компонентных потоков 102 Гц. Временные флюктуации, вносимые ВВГ в КП, не превышают 6 % тактового интервала в спектре выше 10 Гц и не превышают тактового интервала на частотах ниже 10 Гц.

 

Аппаратура ИКМ-120У

 

По назначению и основным параметрам ИКМ-120У не отличается от ИКМ-120А. Оконечная часть аппаратуры выполнена на более узких стойках: 2600х120х225мм. Аналого-цифровое оборудование содержит 4 комплекта АЦО. На СВВГ устанавливается до четырех КВВГ. В состав СВВГ входит комплект сервисного оборудования КСО, комплект оборудования служебной связи КСС и панели вводов и включения стойки. СЛО рассчитана на организацию двух двусторонних линейных трактов. В ее состав входит устройство дистанционного питания УДП, комплект оборудования телемеханики КТМ, комплект сервисного оборудования КСО-Л, служебной связи КСС-У, станционных регенераторов КРС и др.

 

Аппаратура ИКМ 120 - 4/5

 

ИКМ 120-4/5 предназначена для использования на ГТС. Система ориентирована на работу по кабелям МКС 7x4х1,2 и 4х4х1,2 мм. Длина участка при однокабельном способе передачи — до 2,5 км, при двух кабельном — 5,5 км. Параметры группового тракта аппаратуры аналогичны параметрам тракта ИКМ-120А. В отличие от ИКМ-120А в состав ИКМ 120-4/5 входят комплекты АЦО. Тем самым аппаратура даст возможность организовать до 120 каналов ТЧ в каждом направлении передачи. В состав аппаратуры входит также блок ОЛТ-24, с помощью которого может быть обеспечена передача сигналов со скоростью 8448 кбит/с по градиентному оптическому волокну на волнах длиной 0,85 и 1,3 мкм.

 

Аппаратура ИКМ-480

 

Аппаратура ИКМ-480 предназначена для организации каналов на внутри­зоновых и магистральной сетях путем уплотнения коаксиальных кабелей МКТ-4 с парами 1,2/4,4 мм. Аппаратура обеспечивает организацию до 480 каналов ТЧ при скорости передачи группового потока 34 368 кбит/с. Линейный тракт организован по однокабельной схеме.

В состав аппаратуры входят: аналого-цифровое оборудование (АЦО); оборудование вторичного временного группообразования (ВВГ); оборудование третичного временного группообразования (ТВГ); оконечное оборудование линейного тракта; необслуживаемые регенерационные пункты, а также следующие контрольно-измерительные приборы: пульт для проверки параметров регенераторов и паспортизации циф­ровых трактов (ППРПТ-34), содержащий генератор кодов ГК-34, имитатор ка­бельного участка ИКУ-34, детектор ошибок ДО-34; измеритель затухания: ка­бельной линии (ИЗКЛ-34), предназначенный для измерения затухания коаксиальных пар 1,2/4,4 мм участка регенерации на полутактовой частоте 17 184 кГц, а также измерения сопротивлений жил кабеля и сопротивления изоляции жил кабеля; прибор для контроля регенерационных участков ПКРУ-34 обеспечивает оценку исправности линейного регенератора в полевых условиях без перерыва связи по величине коэффициента ошибок и амплитуде импульса на выходе регенератора.

Схема организации связи с помощью аппаратуры ИКМ-480. В передающей части оборудования ТВГ осуществляется формирование группового потока путем побитового объединения четырех цифровых потоков со скоростью 8448 кбит/с, вырабатываемых в аппаратуре ИКМ-120.

Оборудование ОЛТ обеспечивает дистанционное питание и контроль НРП, организацию служебной связи по отдельным парам кабеля. Длина секции между двумя обслуживаемыми регенерационными пунктами 200 км. Номинальная протяженность регенерационного участка 3 км.

В оборудовании ТВГ используются двустороннее согласование скоростей и двухкомандное управление. В оборудовании предусмотрены асинхронный и синхронный режимы работы. В устройстве ФАПЧ используется информация о промежуточных значениях временного интервала, между моментами записи и считывания. При этом величина временных флуктуации, вносимых оборудованием ТВГ, не превосходит 5% во всем диапазоне частот. Система цикловой синхронизации — адаптивная.

Система контроля и сигнализации обеспечивает автоматическое определение номера неисправного блока. Между оборудованием ТВГ, расположенным на разных станциях, может быть организована служебная связь по цифровому каналу с использованием дельта-модуляции.

На стандартной стойке располагаются до четырех комплектов оборудования ТВГ, т. е. при полной комплектации стойка СТВГ обеспечивает организацию 1920 каналов ТЧ.

Передача линейного сигнала осуществляется в коде КВП-3 или ЧПИ. Затухание регенерационного участка на полутактовой частоте 43—73 дБ (длина участка 2,3—3,2 км). Для работы на укороченном пристанционном участке (длиной от 0,9 до 2,3 км) в составе оконечного оборудования предусмотрены искусственные линии. Дистанционное питание осуществляется по центральным жилам коаксиальных пар постоянным током 200 мА. Максимальное напряжение ДП равно 1300 В. Высокая надежность оборудования ДП обеспечивается структурно-узловым резервированием.

Телеконтроль линейного тракта осуществляется без перерыва связи. Система участковой телемеханики (УТМ) обеспечивает контроль до 33 НРП.

В автоматическом режиме УТМ обеспечивает постоянный контроль частоты ошибок каждого направления передачи в пределах секций обслуживания. В ручном режиме возможен контроль работы регенератора в любом НРП. Максимальная протяженность секции между обслуживаемыми пунктами определяется системами ДП и УТМ и равна 200 км. Оборудование служебной связи обеспечивает организацию каналов высокочастотной постанционной служебной связи между ОРП и низкочастотной участковой служебной связи между ОРП и НРП в пределах секции обслуживания.

 

Аппаратура ИКМ-1920

 

Аппаратура ИКМ-1920 предназначена для организации на внутризоновых и магистральных сетях мощного пучка телефонных каналов и передачи телевизионных вещательных сигналов по кабелям типа КМ-4 с коаксиальными парами 2,6/9,5 мм. Скорость цифрового потока 139264 кбит/с. Максимальная дальность связи 12500 км.

Аппаратура состоит из оборудования: аналого-цифрового оборудования АЦО, оборудования вторичного временного группообразования ВВГ, оборудования третичного временного группообразования ТВГ,  четверичного временного группообразования (ЧВГ), аналого-цифрового преобразования сигналов телевизионного вещания (АЦО-ТС), линейного тракта коаксиальных кабельных линий и специализированных контрольно-измерительных приборов. Оборудование ЧВГ осуществляет асинхронное или синхронное побитовое объединение четырех третичных цифровых потоков, имеющих скорость 34 368 кбит/с, в групповой четверичный цифровой поток со скоростью передачи 139264 кбит/с. При этом в четверичном потоке обеспечивается организация 1920 каналов ТЧ.

Оборудование АЦО-ТС осуществляет преобразование телевизионного сигнала в цифровой поток, поступающий на оборудование ЧВГ в виде трех третичных цифровых потоков. В этом случае в четверичном потоке организуется канал передачи телевизионного сигнала и 480 каналов ТЧ.

Оборудование линейного тракта обеспечивает передачу по кабелю КМ-4 четверичного цифрового потока, дистанционное питание и телеконтроля оборудования НРП, организацию служебной связи на магистрали. В линейном тракте используется однокабельный режим работы. Номинальная длина участка регенерации 3 км, максимальное расстояние между обслуживаемыми регенерационными пунктами 240 км. В одном кабеле КМГ-4 может быть организовано два двусторонних четверичных цифровых тракта, что соответствует 3840 каналам ТЧ.

Принципы организации линейного тракта ИКМ-1920 аналогичен организации тракта в аппаратуре ИКМ-480. Оконечное оборудование линейного тракта размещается на двух стандартных стойках. На стойке оборудования линейного тракта (СОЛТ) размещаются станционные регенераторы, оборудование УТМ, МТМ и служебной связи. На другой стойке (СДП) размещается оборудование дистанционного питания двух четверичных цифровых трактов. Ток дистанционного питания 400 мА, максимальное напряжение 1700 В. В полусекцию обслуживания входит до 40 НРП.

Промежуточное оборудование размещается в контейнерах, устанавливаемых в грунт. Конструкция контейнера унифицирована для многоканальных аналоговых и цифровых систем передачи по коаксиальным кабелям. Длина участка регенерации может изменяться от 2,75 до 3,15 км. Частота ошибок одного линейного регенератора не более 10^-10. Дистанционный контроль верности обеспечивается с помощью обнаружителей ошибок, размещаемых непосредственно в блоке линейного регенератора.

      

Приложение Б

Параметры кабелей связи

         

При расчете длины участка регенерации, необходимо знать значения ряда параметров кабелей связи: коэффициента затухания, переходных затуханий, волнового сопротивления и др. Точные значения параметров кабелей на различных частотах приводятся в специальной справочной литературе по линейно-кабельным сооружениям. При выполнении курсового проекта используются приближенные расчетные соотношения и усредненные данные, приводимые ниже.

          Усредненные значения коэффициента затухания для симметричных многопарных низкочастотных кабелей приведены в таблице 4 (на частоте 1024кГц).

 

Таблица 11- Коэффициент затухания симметричных низкочастотных кабелей

Тип кабеля	Т-0,5	Т-0,6	Т-0,7	ТП-0,5	ТП-0,7
α, дБ/км	20,5	18,2	16,1	17,1	12,6

 

С достаточной для практических расчетов точностью номиналь­ные значения модулей волновых сопротивлений кабельных цепей Z_в можно считать независимыми от частоты. Эти значения приведены в таблице 12.

Для симметричных низкочастотных кабелей типа Т среднее зна­чение Z_в = 110 Ом, а для кабелей типа ТП Z_в= 120 Ом.

Строительные длины электрических кабелей зависят от их емкос­ти и конструкции и, как правило, составляют 825м.

Расчет коэффициента затухания α(f) для симметричных высокочастотных и коаксиальных кабелей на той или иной частоте (в рабочем диапазоне частот ЦСП) можно осуществлять по формулам, приведенным в таблице 12.

 

Таблица 12 -  Коэффициенты затухания высокочастотных  кабелей

Тип кабелей	α(f), дБ/км	Zв, Ом
ЗК 1х4х1,2	5,22 √f+0,21f	140
КСПП 1х4х0,9	9,1 √f+0,23f	160
МКСБ 4х4х1,2	5,24 √f+0,15f	163
КСПП 1х4х1,2	9,1 √f+0,23f	160
МКСА 4х4х1,2	4,74 √f+0,22f	164
МКССт 4х4х1,2	4,8 √f+0,21f	164
МКСБ 7х4х1,2	5,07 √f+0,16f	169
КМ 2,1 / 9,4	2,43 √f+0,0078f	74
МКТ 1,2 / 4,6	5,26 √f+0,017f	73

 

В кабелях с повивной скруткой для взаимовлияющих пар, находящихся в одном повиве, среднее значение переходного затухания на ближнем конце А_о находится в пределах 64...71 дБ (в зависимости от числа разделяющих пар), а для пар, находящихся в разных повивал, 72...84 дБ (в зависимости от числа разделяющих повивов).

В кабелях с пучковой скруткой для взаимовлияющих пар, находящихся внутри главного пучка, среднее значение А_о находится в пределах 65...85 дБ (в зависимости от числа разделяющих элементарных пучков), а для пар, находящихся в различных главных пучках А_о приблизительно равно 80.. .95 дБ (в зависимости от взаимного расположения пучков).

Переходные затухания на дальнем конце А₁ (для строительной длины) оказываются выше приведенных значений для А_о примерно на 15-20 дБ и составляет 80-90 дБ.

Переходные затухания для симметричных высокочастотных кабелей А_о, А₁ (для строительной длины на частоте 1 МГц) находятся в следующих пределах:

- на ближнем конце - 60...70дБ;

- на дальнем конце - 80...90 дБ.

Следует иметь в виду, что электрические параметры многопарных кабелей ГТС (коэффициент затухания, переходные затухания и др.) имеют значительный разброс. Кроме того, переходные влияния невелики и существенно зависят от емкости кабеля, вида скрутки (повивная или пучковая) и взаимного расположения влияющих пар внутри кабеля.

В этих условиях требуемая помехозащищенность на входе регенератора достигается в основном за счет правильного выбора пар кабеля для организации цифровых трактов.

 

Список сокращений

АИМ – амплитудно-импульсная модуляция

АТС – автоматическая телефонная станция

АЦО – аналого-цифровое оборудование

БВН – код без возвращения к нулю

ВВГ – вторичное временное группообразование

ВОСП – волоконно-оптическая система передачи

ВСС – взаимоувязанная сеть связи

ВЧ – высокочастотный

ГТС – городская телефонная сеть

ДП – дистанционное питание

ИКМ – импульсно-кодовая модуляция

КВП – код с высокой плотностью единиц

КИ – канальный интервал

КУ – корректирующий усилитель

МККТТ – международный консультативный комитет по телефонии и телеграфии

МСИ – межсимвольный интервал

МСЭ – международный союз электросвязи

НРП – необслуживаемый регенерационный пункт

НЧ – низкочастотный

ОВ – оптическое волокно

ОК – оптический кабель

ОЛСТ – оборудование линейного световодного тракта

ОП – оконечный пункт

ОРП – обслуживаемый регенерационный пункт

ОС – оконечная станция

ОЦК – основной цифровой канал

ПС – промежуточная станция

РУ – решающее устройство

САЦО – стойка аналого-цифрового оборудования

СЛО – стойка линейного оборудования

СОО – стойка оконечного оборудования

СУВ – сигнал управления и взаимодействия

ТИ – тактовый интервал

СЦС – сигнал сверхцикловой синхронизации

ТВГ – третичное временное группообразование

ТР – точка решения

ТЧ – канал тональной частоты

ЦС – сигнал цикловой синхронизации

ЧВГ – четвертичное временное группообразование

ЧПИ – код с чередованием полярности импульсов

 

Список литературы

 

1. Кирилов В.И. Многоканальные системы передачи: Учебник. - М.: Новое поколение, 2002.

2. Баева Н.Н., Гордиенко В.Н. Многоканальные системы передачи: Учебник для вузов. - М.: Радио и связь, 1997.

3. Галкин В.А., Григорьев Ю.А. Телекоммуникации и сети. - М.: МГТУ им. Баумана Н.Э., 2003.

4.Телекоммуникационные системы и сети. Под ред. В.П.Шувалова: Учебное пособие. -т.1. - М.: Горячая  линия - Телеком, 2003.

5.Гаранин М.В., Журавлев В.И. и др. Системы и сети передачи информации. - М.: Радио и связь, 2001.

6.Иванов В.И. Гордиенко В.Н., Попов Г.Н. и др. Цифровые и аналоговые системы передачи. - М.: Радио и связь. 1995.

7.Баева Н.Н., Гордиенко В.Н., Тверецкий М.С. Проектирование цифровых каналов передачи: Учебное пособие. - М.: МТУСИ, 1996.

8.Берганов И.Р., Гордиенко В.Н., Крухмалев В.В. Проектирование и техническая эксплуатация систем передачи. - М.: Радио и связь, 1989.

9.Левин Л.С., Плоткин М.А. Цифровые системы передачи информации. - М.: Радио и связь, 1982.

10.Зингеренко А.М., Баева Н.Н., Тверецкий М.С. Системы многоканальной связи. - М.: Связь, 1980.

11.Четкин С.В. Методические указания и задания на курсовой проект «Цифровая многоканальная система передачи с ИКМ». - М.: МИС, 1991.

12.Иванов Ю.П. и др. Унифицированное каналообразующее оборудование для цифровых систем передачи. - М.: Средства связи, 1985.

13. Баева Н.Н. Многоканальная электросвязь и РРЛ: Учебник для вузов. - М.: Радио и связь, 1988.

14. Голубев А.Н., Иванов Ю.П., Левин Л.С. Аппаратура ИКМ-120.                                                                                                                            -

М.: Радио и связь, 1988.

15. Цифровые и аналоговые СП. Под ред. В.И.Иванова.- М.: Горячая линия, 2003.

16. Галкин В.А., Григорьев Ю.А. Телекоммуникации и сети. - М.: МГТУ им. Баумана Н.Э., 2003.

17. Гордиенко В.Н., Крухмалев В.В. Проектирование и техническая эксплуатация СП: Учебное пособие для вузов. - М.: Радио и связь, 1996.

 

Содержание:

 

 

Введение	3
Задание на курсовую работу	4
Методические указания	5
1      Расчет длины участка регенерации	5
1.1   Расчет местного участка сети	6
1.2   Расчет  внутризонового и магистрального участка сети	8
2      Расчет напряжения дистанционного питания	9
3      Разработка схемы организации связи	11
4      Расчет требуемой защищенности на входе регенератора	12
5      Расчет ожидаемой защищенности на входе регенератора	13
5.1 По симметричным кабелям	13
5.2 По коаксиальным кабелям	15
6      Расчет требуемого числа уровней квантования	15
7      Расчет шумов оконечного оборудования	21
8      Расчет надежности ЦСП	23
Содержание пояснительной записки	26
Общие требования к оформлению пояснительной записки	27
Приложение А. Краткие технические данные аппаратуры	28
Приложение Б. Параметры кабелей связи	35
Список сокращений	37
Список литературы	38

 

 

 Сводн. план  2013 г. поз. 139